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循环振动作用下残积土动力变形特性试验研究被引量：21: 2017年; 为研究压实残积土在循环荷载作用下的变形特性,对不同含水率压实残积土进行改变围压及轴向动应力幅值条件的动三轴试验,得到了不同物理力学条件下土的动应力-应变关系滞回曲线、累积塑性应变发展规律曲线及骨干曲线,分析了动弹性模量随应变的衰变规律,探究了含水率、围压及动应力幅值等因素对试验结果的影响。结果表明:当累积塑性应变达到一定值时,压实残积土变形随动应力幅值σ_d的增大增幅明显,但最终表现为弹性安定行为,该特性随含水率的增加逐渐减弱;含水率增加不利于土样变形稳定,而提高围压可抑制该趋势。另外,增湿会加快模量的衰减,并降低残余模量,围压对衰变规律的影响随应变的增大逐渐减小。研究可为花岗岩残积土作为路基填料的施工过程及土体改良提供技术参考。; 尹松孔令伟杨爱武穆坤王韬; 关键词：花岗岩残积土循环荷载累积塑性变形动弹性模量

石灰及其外加剂固化天津滨海软土的试验研究被引量：35: 2015年; 天津滨海软土力学性质较差,不能直接满足工程需要,在软土中加入固化剂能有效提高软土的工程力学性能,但若在固化剂中再添加适量外加剂,又能再次提高固化土的强度。本文以石灰作为主剂,水泥、石膏作为辅剂改良天津滨海软土,以无侧限抗压强度作为固化效果判断标准,同时进行相应的微观结构测试,并对破坏后的试样进行抗压试验。试验结果表明:水泥的最佳掺量仅随石灰掺量不同而变化,如12%的石灰固化土中,水泥掺量不超过3%可以最好地提高石灰固化土强度;石膏则不能改善土体强度,并且会使土体水稳定性差,遇水开裂。纯石灰固化土及掺外加剂的石灰固化土都是低压缩性土,各种力学性质都得到明显提高,其破坏形式为脆性破坏,破坏后强度很低且不能恢复,在实践中值得重视。微观结构分析表明:固化土中有C—S—H网状胶凝(水化硅酸钙)、针状钙矾石、无定形文石(Ca CO3)、Ca(OH)2晶体等能够填充孔隙、胶结颗粒的物质生成,有效、适量的生成物有利于固化土强度的提高。土体中总孔隙个数及总颗粒个数都随荷载的增加而增多,孔隙面积、孔隙等效直径及颗粒等效直径都随荷载的增加而减少。; 杨爱武王韬许再良; 关键词：软土加固无侧限抗压强度

滨海吹填场地软土原位剪切强度的试验研究被引量：8: 2015年; 滨海吹填场地软土普遍具有较高的灵敏性和较低的强度,室内试验的方法较难获得真实的土体剪切强度。为了评价天津滨海吹填场地软土的原位剪切强度特征,针对典型地层开展了静力触探试验、十字板剪切试验、扁铲侧胀试验以及室内不固结不排水剪切试验,分析了多种原位试验与室内试验得到的不排水剪切强度的异同。研究结果表明,该吹填场地软土的不排水强度值为22.6~25.6k Pa;另外,通过对利用以往软粘土原位剪切强度经验公式计算结果的对比分析,证实了软土的原位剪切强度计算公式区域性很强,不能直接套用。最后得出了适合天津滨海场地软土的原位剪切强度公式。; 卢力强杨爱武王韬张先伟; 关键词：剪切强度静力触探

天津滨海吹填泥浆的自重沉降固结特性研究被引量：14: 2016年; 以天津滨海新区吹填泥浆为研究对象,对初始含水率w_0=200%~2000%的泥浆开展长达100 d的自然沉降模型试验,研究吹填泥浆的自重沉降固结规律与形成土的微观结构特性,据此提出吹填工程设计的控制指标,为吹填工程的设计与施工提供可靠的技术支撑。结果表明,天津吹填泥浆的沉降类型主要是沉积沉降和固结沉降,沉积沉降过程分为絮凝阶段、阻碍沉降阶段、自重固结阶段。含水率临界值(或土的形成含水率)w_0*=400%,且w_0*与液限w_L具有较好的线性关系。初始含水率w_0≤w_0*,发生固结沉降,沉降量可以用一维固结理论计算;w_0>w_0*,发生沉积沉降,沉降量可以用沉积规律计算。土的形成孔隙比e_0*=10.92;沉降稳定时间Tc可用Tc=159(w_0/w_L)^(-1)计算;稳定孔隙比e_c可由分段公式计算,e_c=0.08+5.4(e_0≥13.65),e_c=0.4+1.03(e_0<13.65);絮凝屈服应力P_s=0.3 k Pa,界限孔隙比e_s=6.4。研究还表明,泥浆沉降过程其实是絮凝屈服应力与有效应力相互影响的过程,进而产生不同的沉降特征;吹填形成土在平行于沉降方向为絮凝结构,而垂直沉降方向呈堆叠结构。; 张先伟杨爱武孔令伟周奇王韬; 关键词：吹填泥浆孔隙比含水率

佛山市典型残积土层的旁压试验研究被引量：2: 2016年; 选择广东佛山地区花岗片麻岩残积土层和粉砂质泥岩残积土层,采用法国梅纳旁压仪进行原位测试,根据试验结果确定了表征残积土的水平应力、强度、抗变形能力和地基土承载力等指标,研究这些指标随深度的变化规律,并据此确定桩基持力层深度。研究表明,残积土的力学参数普遍受风化程度影响,深度越深,风化程度越弱,土的强度越高,抗变形能力越强。这为该地区残积土工程使用的各项参数提供了参考,对其它地区类似残积土也具有借鉴意义。; 王韬杨爱武李仁耿张先伟曾志雄; 关键词：残积土旁压试验原位测试

冲击荷载作用下结构性软黏土力学特性试验研究被引量：3: 2017年; 冲击荷载作用对土体力学特性影响较大,为了研究此特性,基于天津滨海结构性软黏土,以空心圆柱扭剪仪模拟冲击荷载作用,并在冲击荷载作用前后对土体进行不固结不排水三轴试验,对比研究不同试验条件下结构性软黏土力学特性。试验结果表明:低围压常规三轴剪切试验状态下,土体表现出弱应变软化现象,且土体抗剪强度包线不能用直线表示,而是可由两条直线近似拟合而成;冲击荷载作用时,在一定应力范围内,冲击荷载越大,土体轴向应变、孔隙压力以及主应力差峰值也越大;冲击荷载作用后三轴剪切试验各围压下土体都呈应变硬化型,主应力差峰值均大幅减小,且土体抗剪强度包线均可用直线表示,c、φ值也远小于未受冲击荷载时三轴剪切试验相应数值。最后,总结分析冲击荷载作用对软黏土强度的影响,并拟合得到强度折减与围压、冲击荷载的关系,为实际工程中承受冲击荷载的结构性软黏土强度确定提供参考。; 杨爱武杨爱武王韬; 关键词：结构性软黏土冲击荷载孔隙水压力强度折减

冻融循环作用下城市污泥固化土三维力学特性及其破坏准则被引量：7: 2021年; 为了研究城市污泥固化土在经过不同冻融循环次数后的强度和变形特性,通过真三轴试验,对CJYT-1型固化剂固化的污泥土进行了试验研究。得到了在经过冻融循环次数N=0、1、3、5、8、10后的应力-应变关系曲线及强度和变形特性,并分析研究污泥固化土的中主应力比b及冻融循环次数N对土体强度参数的影响。试验结果表明:冻融循环试验中,污泥固化土的无侧限抗压强度及密度都随冻融循环次数的增加而逐渐减小,在8次循环后变化减缓趋于稳定;黏聚力c’b代及内摩擦角φ’b都表现为随b增大而增大,与b=0相比,b=1时c’1、φ’1/增长率最大分别可达16.77%和12.3%;随着冻融循环次数N的增加,土体的破坏强度逐渐减小,破坏应力比Mb总体呈减小的趋势,试样剪胀现象变化不明显,黏聚力c’b代和内摩擦角φ’b随着冻融循环次数N的增大而减小。基于Lade-Duncan及Matsuoka-Nakai两个常用破坏准则,结合污泥固化土真三轴试验数据,提出并验证了适用于污泥固化土的破坏准则,并根据该准则的φ’b-b关系曲线分析了b值对其的影响。对比提出的破坏准则、Lade-Duncan和Matsuoka-Nakai破坏准则,试验结果更趋近于新提出的破坏准则。; 杨爱武杨爱武郎瑞卿王韬; 关键词：冻融循环污泥固化应力-应变关系

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王韬

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