曾亚南
- 作品数：29 被引量：104H指数：6
- 供职机构：北京科技大学更多>>
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- 相关领域：冶金工程金属学及工艺一般工业技术环境科学与工程更多>>
- 变角氧枪气体射流数值模拟被引量：3
- 2013年
- 采用CFD流体模拟软件Fluent6.3,基于压力的分离隐式求解器,运用k-ε双方程模拟了四孔变角氧枪气体射流流场,分析了不同喷孔倾角下气体射流速度和动压分布规律,并确定了适宜的氧枪操作参数。结果表明,与喷孔倾角均为10.5°的喷头A射流相比,喷孔倾角变化1°或0.5°情况下,气体射流流场基本相似;在射流方向上,射流速度分布和动压分布规律基本一致,喷头A的枪位控制在1～1.6 m较为适宜;喷孔倾角变化1°时,喷头B、C、D和E的枪位分别控制在1～1.6 m、1～1.7 m、1～1.8 m和1～1.9 m较为适宜;喷孔倾角变化0.5°时,喷头F、G、H和I的枪位分别控制在1～1.55 m、1～1.6 m、1～1.65 m和1～1.75 m时更适于吹炼操作。
- 付少朋李俊国曾亚南迟洪亮
- 关键词：氧气射流数值模拟
- 低碳高锰钢大方坯表面裂纹原因分析
- 通过电炉→LF→VD流程冶炼的低碳高锰钢浇注成300mm×360mm大方坯后在铸坯表面发现裂纹.利用光学显微镜、扫描电镜及能谱分析仪对铸坯表面裂纹进行分析发现裂纹的产生与钢的化学成分、钢中夹杂物、钢水温度、保护渣和析出物...
- 艾西孙彦辉曾亚南
- 关键词：连铸方坯
- 文献传递
- 中碳钢钙处理夹杂物变性的“液相窗口”控制模型被引量：3
- 2013年
- 系统研究了国内某钢厂生产的中碳钢Q345B钙处理前后夹杂物类型的变化,从热力学上分析铝脱氧钢中Al2O3夹杂物变性机制及夹杂物中CaS合理控制的条件,确立了夹杂物变性的“液相窗口”模型.热力学计算表明,温度为1873K,w（[Al]）为0.016％时,Al2O3转变为液态钙铝酸盐需要使钢中w（[Ca]）为0.0017％～0.0102％.生产实践表明,钙喂入量在0.0014％～0.0017％时,钙处理可以将钢中高熔点Al2O3的夹杂物转化为低熔点的12CaO· 7Al2O3和CaO·Al2O3夹杂物,MnS基本转化为CaS,且无单独CaS析出.
- 马志飞孙彦辉曾亚南艾西刘瑞宁刘泳
- 关键词：钙处理
- 100t顶底复吹转炉冶炼过程的水力学模拟研究被引量：3
- 2015年
- 以100 t顶底复吹转炉与氧枪工艺参数为基础,采用冷态模拟方法,研究了熔池深度、枪位、顶吹和底吹气体流量对转炉冶炼效果的影响规律.结果表明,100 t顶底复吹转炉的熔池深度控制在1.25 m以内,有利于延长炉底的使用寿命;枪位控制在60～90 mm（实际枪位为1.25～1.5 m）范围内、顶吹流量为37 Nm3/h（实际流量为21 000 Nm3/h）时,能提高搅拌强度,保证适当的熔池冲击深度以及最小的炉口喷溅量.
- 冯帅唐国章李俊国曾亚南
- 关键词：顶底复吹转炉冶炼水力学模型
- Nb-Ti微合金化超低碳钢析出物热力学分析及对热塑性影响被引量：1
- 2014年
- 建立了基于双亚点阵模型的(Nb_xTi_(1-x))(C_yN_(1-y))复合热力学模型,并计算了1 023~1 623 K时Nb-Ti微合金化超低碳钢(/%:0.02C,0.12Si,1.70Mn,0.012P,0.004S,0.101Nb,0.009Ti,0.010Als)的析出相中各组分的摩尔分数、占位比以及析出顺序。通过Gleeble热模拟机、透射电镜和能谱分析仪研究了析出物对该钢230 mm铸坯热塑性的影响和验证所建立的热力学模型。结果表明,1 523 K时,钢中Nb、Ti的固溶摩尔分数分别为5.4×10^(-4)和3.87×10^(-5),降至1 023 K时,Nb、Ti固溶含量趋于0。随温度降低析出物中Ti、N占位比逐渐下降,而Nb、C占位比逐步上升,析出物的演变顺序为Nb_(0.315)Ti_(0.685)C_(0.02)N_(0.98)、(Nb_xTi_(1-x))(C_yN_(1-y))、Nb_(0.85)Ti_(0.15)C_(0.71)N_(0.29),计算值与实验结果基本吻合。析出物尺寸小于60 nm,数量高于5个/μm^2时,铸坯热塑性明显降低;1 241 K钢的抗拉强度临界应力为63.8 MPa,裂纹易形成;同时,Gleeble试样断口处发现Al、Si、Mn、Nb、Ti在晶界处富集,碳氮化物引起空洞,应力作用下形成裂纹。因此连铸过程的铸坯矫直温度应≥1 241 K。
- 曾亚南孙彦辉马志飞徐蕊艾西
- 关键词：析出物热力学模型铸坯热塑性
- 微合金钢连铸方坯表面裂纹成因分析及控制被引量：1
- 2014年
- 针对某厂生产微合金钢大方坯产生大量表面缺陷的状况，对铸坯生产过程的工艺参数进行了统计分析，利用Gleeble-l500热模拟试验机研究了钢种的热塑性，同时利用金相显微镜、SEM、TEM对缺陷铸坯的微观组织和析出粒子等进行了分析研究，结果表明：铸坯在矫直区产生17-25μm的铁素体膜，产生应力集中。裂纹处残余铜含量偏高，诱发裂纹生成延伸。拉速由0．58m／min提升至0．63m／min时，铸坯在矫直区温度平均提高40℃左右。控制钢水叫（N）在45×10-6左右，结晶器保护渣碱度在1．11，黏度为0．85Pa·s，液渣层厚度在8mm以上时，可以有效改善铸坯裂纹。
- 曾亚南孙彦辉艾西马志飞刘瑞宁刘泳
- 关键词：微合金钢大方坯
- 大方坯末端电磁搅拌工艺参数优化被引量：12
- 2015年
- 结合某厂大方坯连铸机的实际情况，采用ProCAST软件建立了数学传热模型，并利用射钉结果对模型加以修正，提高了模型的准确性。根据大方坯模拟结果，末端电磁搅拌位置设在凝固率为0．6～0．7或者液芯35-55mm处效果不佳，研究铸坯凝固规律，选择装在中心固相率为0．1处，这与3／4液相穴位置相对应。根据固相率为0．1的概念，得出过热度28℃，比水量0．6L／kg条件下，拉速0．78m／min偏大，推荐拉速0．7m／mim，并计算了最佳拉速随现场过热度的变化。优化后铸坯内部质量明显改善。
- 葛亮曾亚南汪成义张西超孙彦辉
- 关键词：大方坯连铸末端电磁搅拌固相率
- 45钢冶金过程夹杂物行为的研究被引量：1
- 2010年
- 采用金相观察、扫描电镜、电子探针和大样电解等手段,对45钢中非金属夹杂物的分布进行了研究。结果表明:LF精炼促进非金属夹杂物的去除,但浇铸过程存在吸气现象,造成铸坯中T.O和N质量分数分别为19.32×10-6和43.46×10-6;铸坯中显微夹杂物粒径较小,体积分数为0.027%;钢液中显微夹杂物主要为氧化物、硫化物、钙铝和硅铝酸盐复合夹杂,是典型的脱氧和脱硫产物,铸坯显微夹杂物主要以钙铝和硅铝酸盐复合夹杂为主;中间包钢液和每10kg铸坯中大型夹杂物含量分别达到18.92mg和12.53mg,主要为Si O2类、硅铝酸盐和硅钙酸盐复合夹杂,其中硅铝酸盐复合夹杂物含量较高。
- 闫小林李守章李俊芳李俊国曾亚南
- 关键词：45钢非金属夹杂物
- 微合金钢凝固前沿脆性区溶质的偏析特性被引量：1
- 2012年
- 针对目前微合金钢凝固过程中产生大量裂纹缺陷的现状。以B-F偏析模型为基础对微合金钢凝固过程进行了理论分析,并结合Gleeble-1500热模拟试验,系统研究了SAPH440微合金钢凝固前沿脆性区的溶质偏析及裂纹敏感性。结果表明:微合金钢凝固过程中,固相率在0.75～1.00之间时,C、Mn元素偏析较轻,S、P、Ti元素偏析严重,Mn对S偏析有抑制作用,Mn的质量分数增加到1.2%时,S的偏析度降低至20.7;对凝固脆性区的影响程度顺序为Mn>S>C>P>Ti,S的质量分数由0.002%增加至0.02%,凝固脆性区由25K扩大至33K;Mn的质量分数从0.2%增大到1.6%时,裂纹敏感区间由15K扩大至38K。同时Gleeble-1500热模拟试验证实钢脆化的原因与试样的凝固组织无直接关系。
- 曾亚南孙彦辉蔡开科
- 关键词：连铸微合金钢溶质偏析
- 钢渣粒化喷嘴气体射流数值模拟及冷态试验被引量：4
- 2010年
- 液态钢渣粒化是对其显热进行回收的关键,因此需要设计出合理的气体喷嘴结构形式和布置形式,从而有利于渣滴在下落过程中凝固形壳。利用F luent软件对不同结构气淬喷嘴的气体射流流场进行数值模拟,与冷态试验结果相比较,结果表明:laval型组合式喷嘴具有射流集中、扩张程度较低的特点,适于对液态钢渣进行气淬粒化。不同马赫数喷嘴射流在喷嘴出口前融合的距离分别为250、265、300 mm,形成流速较为均匀的气体射流,利于钢渣的稳定飞行;随着马赫数增加,出口气体流速随之增加,出口气体温度逐渐降低,有利于渣粒冷却。
- 李俊国曾亚南韩志杰龙跃邢宏伟张玉柱
- 关键词：钢渣粒化流场数值模拟
