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木结构螺栓连接的力学性能分析被引量：1: 2021年; 木结构中螺栓连接具有半刚性特性,连接性能对结构的力学性能影响显著。为解决螺栓连接初始刚度的计算问题,本文基于弹性地基梁理论推导出连接刚度的计算方法。弹性地基梁理论中的地基模量对应于木材的销槽承压刚度,本文对樟子松和东北落叶松销槽承压试验结果进行回归分析,通过全干相对密度和销直径两个变量,提出顺纹和横纹受力下的销槽承压刚度经验公式。结果表明:螺栓连接试验所得初始刚度与计算值吻合良好,验证了弹性地基梁理论刚度计算方法的正确性和适用性。试验结果表明承载能力极限状态下的螺栓连接刚度约为初始刚度的2/3,与欧洲规范Eurocode 5的相关规定相符。本文提出的螺栓连接荷载位移曲线数学模型可为整体结构的抗侧性能分析提供依据。; 王笑婷牛爽祝恩淳; 关键词：木结构螺栓连接弹性地基梁

超高层施工监测系统的研发与应用被引量：31: 2011年; 随着超大型结构的迅速发展,传统人工检测方法的工作效率与测量范围难以满足结构施工安全的需要,大量超限结构的施工安全缺少实测数据支持,有必要对大型施工监测系统进行深入研究。以京基金融中心为工程背景,对超高层施工监测系统进行研究,将施工全过程模拟技术运用于测点优化布置,依据施工模拟过程中的结构响应变化规律,制定合理的温度、竖向位移、应力测点布设方案;依据传感器和采集硬件的自身适用标准及相关选型原则,对二者进行具体的优化选型,并运用Labview平台开发超高层施工监测软件系统;将无线传输技术运用到系统监测中,制定无线分散式数据传输网络方案,解决复杂施工现场的数据实时传输问题;最后采用合理安装工艺及现场保护措施,对京基金融中心施工监测系统进行现场搭建,并进行现场数据采集。监测数据分析表明:系统工作稳定,数据趋势性良好,可以反映结构受日照及季节影响的温度变化规律,获得结构施工过程中的力学响应指标,为了解施工过程中的结构状态及相关工程决策提供实测依据,同时系统的建立与运行也为类似大型工程的高集成度及自动化施工监测的实施提供了参考。; 范峰王化杰金晓飞支旭东黄刚陆建新祝恩淳; 关键词：超高层建筑无线传输

一种可快速装配的木结构连接节点: 一种可快速装配的木结构连接节点，涉及一种木结构连接节点。解决木结构节点采用钢夹板或暗藏钢板连接，螺栓插入困难，节点易发生横纹开裂现象及植筋节点连接需现场施胶和养护，强度难保证，施工周期长问题。木构件一的待连接端面上盲孔一...; 周华樟祝恩淳; 文献传递

小径木组合墙骨剪力墙力学性能试验研究: 2022年; 提出一种机械连接小径木组合墙骨,并通过试验验证其用于轻型木框架剪力墙的可行性。进行了24片东北落叶松小径木组合墙骨剪力墙的抗侧性能试验,包括12片单调加载试验及12片低周往复加载试验,考查了小径木组合墙骨剪力墙的破坏模式、抗剪强度、割线刚度、极限位移、延性、抗力衰减系数等指标,并探究端墙骨及覆面板用材种类对墙体性能的影响。试验发现:小径木组合墙骨可部分替代规格材用于木骨架剪力墙中,并获得总体上相近的抗侧承载能力;端墙骨选用规格材或小径木组合墙骨所致整体性能差异较小;覆面板材料选取及布置方式对抗侧性能影响显著,双侧布置OSB板墙体承载力显著高于一侧布置石膏板、一侧布置OSB板墙体以及单侧布置OSB板墙体。; 刘立磊牛爽胡津阳祝恩淳; 关键词：轻型木结构剪力墙

中国木结构浅谈: 本文简要介绍了中国古代木结构的主要结构体系和节点连接特点,并通过实例展现了中国古代木结构所取得的伟大成就。对建国后中国木结构的发展历程进行了回顾,对中国木结构和世界木结构的发展现状进行了分析和陈述。展望中国木结构,推动中...; 祝恩淳潘景龙; 文献传递

胶合木网壳半刚性节点受力性能试验研究被引量：21: 2015年; 针对凯威特六型胶合木网壳节点,设计并制作了12个足尺节点试件。进行了在胶合木构件轴压力为0、100、200 k N和300 k N共4种工况下节点的受弯承载性能试验,对节点抗弯刚度和受力性能进行分析,研究节点的弯矩-转角关系、节点域破坏模式及其与构件轴压力的关系。结果表明:节点域破坏模式可分为胶合木构件受压破坏、受拉破坏和界限破坏。节点域胶合木构件受拉破坏的节点受弯承载力随木构件轴压力的增大而增加。随着胶合木构件轴压力的增加,节点的初始抗弯刚度增大。发生节点域胶合木构件受压破坏的节点,其刚度较木构件受拉破坏的节点有较大提高。试验测得了节点的荷载-位移曲线和弯矩-转角曲线,并拟合得到了弯矩-转角关系方程,结果表明适度的木构件轴压力有助于提高节点连接的延性。; 周华樟祝恩淳刘志周; 关键词：半刚性节点静力试验受弯性能

配筋水泥刨花板受弯构件的研究: 祝恩淳; 关键词：配筋水泥刨花板

均匀轴压圆柱薄壳的稳定性分析被引量：14: 2000年; 采用解析法、线性和非线性有限元法对均匀轴压圆柱薄壳的稳定问题进行了分析，就本文算例而言，三种方法所得的初始屈曲荷载是近似相同的。非线性有限元分析显示，在后屈曲阶段的荷载位移曲线上形成了一段近似水平的曲线，与之对应的是一近似常量的后屈曲承载力。通过对以往实验数据的统计分析，得到了计算屈曲应力的经验公式，其结果经与非线性有限元法的分析结果比较，初步发现试验得到的是圆柱壳的后屈曲应力而非其初试屈曲应力，从而得到了试验结果低于理论解这一实验现象的合理解释。; 祝恩淳C. R. Calladine; 关键词：圆柱壳屈曲薄壳

正常使用极限状态受弯木构件变形计算及可靠度分析: 2024年; 北美锯材、欧洲锯材、目测定级层板胶合木及机械定级层板胶合木等标准化、工业化的木产品已被纳入GB 50005—2017《木结构设计标准》,而其中仅对原有的方木与原木受弯构件开展了正常使用极限状态下的可靠度分析。设计标准中所采用的各类结构木材的力学性能和木结构设计中的荷载情况均发生了很大变化,受弯木构件变形计算及验算方法需随之改进。为此,开展规格材长期受弯试验,研究其蠕变性能,并建立结构木材幂律函数蠕变模型。考虑木材蠕变和荷载历程的随机性,提出受弯木构件长期变形计算方法。将长期变形和极限挠度均视为随机变量,分别建立感知损坏和局部损坏极限状态对应的功能函数,并开展可靠度分析,获得以短期变形表示的挠度限值。研究结果表明:挠度限值随结构木材的种类、荷载组合及活荷载与恒荷载之比ρ的变化而变化,进而给出基于方木与原木的受弯构件挠度限值计算式;对于层板胶合木、欧洲锯材等,当荷载比ρ≤0.5时,挠度限值取方木与原木构件挠度限值乘以系数0.85;当ρ>0.5时,乘以系数0.90;对于目测应力定级木材,挠度限值则取方木与原木构件挠度限值乘以系数0.80。经验算,采用所建议的受弯木构件的挠度限值及改进的变形验算方法,可满足正常使用极限状态可靠度要求,且更为合理。; 刘立磊周华樟李素超牛爽王化杰祝恩淳; 关键词：正常使用极限状态可靠度蠕变

层板胶合木拱的蠕变屈曲被引量：13: 2009年; 目的研究蠕变对层板胶合木拱的稳定承载力的影响规律.方法通过建立层板胶合木的蠕变本构模型,推导应力-应变的迭代计算公式,结合ABAQUS有限元软件,编制描述胶合木蠕变行为的用户材料子程序UMAT,提出判断拱发生蠕变屈曲的双重条件,用有限元法分析不同跨度、矢跨比和截面规格的层板胶合木拱的蠕变屈曲特性.结果得到了层板胶合木拱的荷载水平与蠕变屈曲临界时间呈指数衰减的关系.当荷载水平为40%时,蠕变屈曲临界时间接近15 N;当荷载水平为35%时,蠕变屈曲临界时间增大到接近60 N;蠕变屈曲承载力-临界时间曲线在35%的荷载水平处出现一条水平渐进线,荷载水平在35%以下,木拱不会发生蠕变屈曲.结论层板胶合木拱蠕变屈曲临界时间只与荷载水平相关,不受跨度、矢跨比和截面规格的影响.胶合木拱的长期稳定荷载为瞬时稳定荷载的35%.; 祝恩淳周华樟; 关键词：蠕变蠕变屈曲

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祝恩淳

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