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EAF-LF(VD)-HCC流程生产钻杆管用钢26CrMoNbTiB的洁净度被引量：1: 2010年; 26CrMoNbTiB钢由45 t EAF-LF(VD)-Φ80～180mm管坯HCC流程冶炼。该钢各工序的洁净度试验结果表明,LF-VD后钢中氧含量为(8～18)×10^(-6),平均夹杂物数量最低为2.31个/mm^2,连铸坯平均夹杂物数量为3.66个/mm^2,≥50μm大型夹杂物平均含量为4.08 mg/10 kg。加强钢包到中间包长水口的密封保护和采用钢包下渣检测装置,提高中间包容量和采用挡渣墙是进一步提高铸坯洁净度的关键工艺措施。; 刘剑辉朱荣易操肖鸿光彭自胜钟春生孙群保; 关键词：洁净度

水平连铸结晶器用CuCo2Be合金铜套划伤失效分析被引量：3: 2011年; 对水平连铸结晶器用铍钴铜合金铜套的划伤失效进行了化学成分、硬度、金相组织、扫描电镜等分析测试研究。结果表明:造成铍钴铜套失效的主要原因是合金中的氧化夹杂、低熔点元素在晶界偏聚分布,在高温下造成晶界局部熔化形成小的热蚀孔洞,钢液深入"孔洞",冷凝后在连铸钢锭表面形成与"孔洞"大小的凸点,在连铸钢锭向前牵移过程中这坚硬的凸质点划伤铜套内壁形成划痕。同时,铜套晶粒长大粗化,产生沿晶裂纹,在拉坯过程中受拉力压力作用,裂纹迅速沿夹杂扩展,并且在高温下被进一步氧化,从而促进铜套破坏,划伤与开裂导致铜套过早失效。; 田汉蒲肖鸿光谢春生王冀恒; 关键词：水平连铸

27SiMn钢管外折原因分析及改进措施被引量：4: 2010年; 针对Φ299mm×30mm规格27SiMn钢液压支柱管表面外折严重的情况,取缺陷样进行金相分析,发现裂纹附近有明显脱碳现象;将轧管使用的Φ330mm规格27SiMn钢连铸坯酸洗,发现表面存在横裂纹等缺陷,分析认为由于铝的氮化物沿着奥氏体晶界析出,发生沿晶断裂导致热塑性降低,连铸矫直点的温度未超过第Ⅲ脆性区温度而导致铸坯产生横裂纹,经环形炉加热后轧制扩展成钢管外折。测试27SiMn钢的热塑性及熔点表明:最低断面收缩率为28.0%、低塑性温度区间达到200℃。采取降低二冷区的冷却强度等措施,使连铸矫直点的温度超过920℃,避免了连铸矫直裂纹的产生,钢管外折缺陷得到有效控制。; 田汉蒲宁建成肖鸿光吕士忠; 关键词：横裂纹

大口径高压锅炉管缺陷分析及改进措施: 大口径高压锅炉管穿孔后管体表面出现大量裂纹,其形貌特殊且分布无规律。通过对裂纹进行金相和扫描电镜分析,以及对铸坯酸洗和低倍酸浸分析,确定该穿孔裂纹是由铸坯内部裂纹引起。采取降低中间包的过热度,适当降低拉坯速度,减小铸坯的...; 刘合萍肖鸿光田汉蒲田研; 关键词：连铸圆管坯; 文献传递

大口径高压锅炉管缺陷分析及改进措施: 大口径高压锅炉管穿孔后管体表面出现大量裂纹，其形貌特殊且分布无规律。通过对裂纹进行金相和扫描电镜分析，以及对铸坯酸洗和低倍酸浸分析，确定该穿孔裂纹是由铸坯内部裂纹引起。采取降低中间包的过热度，适当降低拉坯速度，减小铸坯的...; 刘合萍肖鸿光田汉蒲田研; 关键词：高压锅炉管连铸圆管坯; 文献传递

25Mn钢Φ185mm×13mm冷拔管内表面麻点状缺陷的分析和控制工艺被引量：3: 2017年; 25Mn钢(/%:0.24C,0.25Si,0.87Mn,0.016P,0.011S)冷拔管的生产流程为铁水预处理-90tEAF-LFVD-Φ250 mm圆坯HCC-穿孔-热轧至Φ197 mm×17 mm管-冷拔至Φ185 mm×13 mm管。采用光学、扫描电子显微镜、能谱仪和电子探针分析了25Mn钢冷拔管内表面麻点状缺陷。结果表明,麻点状缺陷呈翘皮状和凹坑状,翘皮状缺陷成因是CaO-Al_2O_3-(MgO)复合夹杂与钢基体变形量不一,凹坑状缺陷成因是Al_2O_3-MnS-CaS复合夹杂聚集长大后磨削加工过程中脱落。通过将原铝脱氧精炼工艺优化成硅钙合金脱氧工艺,使精炼渣碱度由原6.76降至2.26,精炼渣中(MgO)由原5.33%提高至7.23%,(Al_2O_3)由26.05%降低至12.76%,使钢中的硬脆性夹杂转变为延展性优良的硅酸盐类夹杂,消除了25Mn钢冷拔管内表面麻点状缺陷。; 邓明明彭其春肖云清彭自胜肖鸿光范其良

26CrMo7抗腐蚀石油套管鼓包和内折缺陷分析被引量：3: 2019年; 油套管内壁出现的鼓包和内折缺陷将严重影响产品的质量。采用DXS510三维数码显微镜和ASIN EVO10钢铁夹杂物自动分析仪对油套管内壁鼓包和内折缺陷的宏观形貌、微观形貌以及缺陷夹层区域夹杂物进行了观察。结果表明:油套管鼓包和内折分层带内夹杂物主要是铝酸钙为主的Ca-Al-Mg-O系夹杂和来自结晶器保护渣的Na-Ca-Si-F-O系夹渣。管坯中的脆性夹杂物群,一方面在管坯穿孔过程中沿钢基体形变方向位移呈串链状分布,使钢基体分层;另一方面随管壁减薄,夹杂物逐渐向内壁靠近。油套管在定径时紧靠内壁的分离层产生内鼓包,内鼓包在顶头退出过程中被重新压扁、压破,形成内折缺陷。这类非金属夹杂物是引起石油套管鼓包和内折缺陷的主要原因。在实际生产中,应优化脱氧工艺,提高钢水洁净度,稳定浇铸工艺,减少管坯钢中大型夹杂物数量,以避免穿孔过程中鼓包和内折缺陷的产生。; 李博思薛正良朱航宇秦正丰肖鸿光彭自胜; 关键词：油套管鼓包非金属夹杂物

浅析大管坯弧形连铸结晶器保护渣选择与加渣操作: 通过叙述连铸结晶器保护渣特性,提出了连铸结晶器保护渣必需具备5个方面的功能作用,才能保证连铸工艺稳定、工艺顺行,提高铸坯的表面和皮下质量.同时论述了大管坯弧形连铸机在选择结晶器保护渣时应注意的事项和使用结晶器保护渣的正确...; 肖鸿光; 关键词：结晶器保护渣设备选型; 文献传递

25Mn钢冷拔油缸内表面重皮缺陷的分析: 2017年; 25Mn钢冷拔油缸内表面出现局部重皮状缺陷。利用直读光谱法、光学显微镜、SEM和电子探针等分析了25Mn钢冷拔油缸的化学成分、显微组织和缺陷形貌。结果表明:重皮缺陷的产生主要是由于热处理过程中的过热并且保温时间过长导致的,过热导致晶粒粗大,破坏了晶粒原本的致密结构。; 何志立彭其春刘春泉左著彭自胜肖鸿光; 关键词：冷拔

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肖鸿光