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SiO_2涂层结构对Cu_(70)Ni_(30)熔体过冷遗传性的影响被引量：1: 2000年; 采用热分析和红外光谱分析法研究了 Si O2 凝胶薄膜热处理过程中的热失重和结构变化 ,确定了薄膜在室温～ 673 K温度区间的分级热处理工艺和玻璃化温度。在熔模铸造壳型内表面基体玻璃涂层上制备了两类无裂纹 Si O2 薄膜涂层。析晶实验结果表明 ,第一类薄膜涂层在高温下为方石英 ,第二类薄膜涂层经 1 773 K保温 1 5min处理后为稳定玻璃态。将深过冷 Cu70 Ni30 合金熔体浇入两种涂层壳型中分别获得了 90 K和 1 98K的过冷度。; 郭学锋邢建东杨根仓

Cu_(50)Ni_(50)过冷熔体在玻璃涂层壳型中的凝固组织被引量：1: 2000年; 用熔模铸造工艺和溶胶－凝胶方法在壳型内表面制备成分９８．５６％ＳｉＯ２－１．４４％Ｂ２Ｏ３（ｍｏｌ％）玻璃涂层，ＸＲＤ分析结果表明，该涂层经过（１１７３±５）Ｋ保温３０ｍｉｎ后，再经过（１７７３±５）Ｋ保温６０ｍｉｎ处理无析晶。过冷Ｃｕ_５０Ｎｉ_５０合金熔体在该涂层壳型中遗传的最大过冷度为２３６Ｋ。金相和ＥＤＳ分析表明，凝固组织可以通过两个临界过冷度分为三类：△Ｔ＜７１Ｋ，凝固组织由普通技晶渐变为第一类粒状晶；７１Ｋ＜△Ｔ＜１９２Ｋ为深过冷技晶；△Ｔ＞１９２Ｋ时为通过再结晶后形成的第二类粒状晶。利用ＢＣＴ模型计算结果可以很好地解释三类凝固组织。; 郭学锋杨根仓邢建东; 关键词：深过冷凝固组织

过冷Ni-2Pb单相偏晶合金的组织粒化被引量：5: 2001年; 采用熔融玻璃净化与循环过热相结合的方法研究了过冷Ni 2Pb单相偏晶合金的组织粒化机制。在 2 2～ 2 80K过冷度范围内 ,Ni 2Pb合金组织发生两次粒化。当 2 2K <ΔT <6 6K时 ,合金组织由普通树枝晶渐变为第一类粒状晶 ;当ΔT >88K时 ,合金组织由第一类粒状晶转变为深过冷树枝晶 ;当ΔT >187K时 ,合金组织骤然粒化为第二类粒状晶。BCT模型分析表明 :第一类粒状晶的粒化机制为枝晶熔断再结晶机制 ;第二类为枝晶碎断再结晶机制。; 郑红星谢辉郭学锋; 关键词：深过冷偏晶合金

Cu_(70)Ni_(30)过冷熔体凝固组织的粒化机制被引量：5: 2000年; 在高真空下，采用熔融玻璃净化与循环过热相结合的方法，在２２￣２７０Ｋ过冷度范围内，研究了Ｃｕ７０Ｎｉ３０合金凝固组织形态演化过程。; 郭学锋刘峰杨根仓邢建东; 关键词：深过冷凝固组织铜镍合金熔体

过冷Ni-31.44%Pb偏晶合金凝固行为被引量：1: 2001年; 采用熔融玻璃净化和循环过热相结合的方法研究Ni 3 1.44%Pb偏晶合金宽过冷区间凝固组织演化规律 ;结果表明 ,过冷偏晶合金在快速凝固阶段首先形成枝晶α骨架 ,再辉重熔后分布于枝晶间的残余液相按照平衡凝固模式进行后续反应 ;在0～ 2 86K过冷范围内 ,当ΔΤ <5 0K时 ,合金凝固组织为粗大枝晶α +枝晶间Pb相 ;当 70 <ΔT <2 3 2K时 ,凝固组织为细密枝晶α +枝晶臂上细小的Pb颗粒 +枝晶间Pb相 ;当ΔT >2 42K时 ,凝固组织为过冷粒状晶 +均匀细小的Pb颗粒 +少量尺寸较大的枝晶间Pb颗粒。; 郑红星谢辉周永欣郭学锋; 关键词：深过冷

Si-Zr-B涂层结构稳定性及对DD3单晶高温合金深过冷的非催化形核惰性: 2001年; 以 Si O2 玻璃粉、分析纯 Zr O2 粉为粉料 ,分析纯 C2 H5OH,Zr OCl2 · 8H2 O,去离子 H2 O与分析纯Si(OC2 H5) 4按 4∶ 0 .1 1∶ 3∶ 1的摩尔比配制的前驱液经 3 5℃ ,1 80 min水解 -聚合反应后形成的 Si O2 -Zr O2溶胶为粘结剂 ,H3 BO3 为软化剂 ,用熔模制壳技术在壳型内壁制备了 Si-Zr-B基底涂层。利用溶胶 -凝胶原理 ,以 Si O2 -Zr O2 溶胶中加入 H3 BO3 形成的 Si O2 -Zr O2 -B2 O3 溶胶为原料 ,经浸涂 -分级热处理和 80 0℃玻璃化热处理后 ,在基底涂层表面制备了适宜厚度的同成分玻璃薄膜涂层。将涂层在 1 5 0 0℃保温 3 0 min后 ,XRD结果表明 ,涂层的析晶量仅为 1 %～ 3 % ,具有很高的高温结构稳定性。过冷实验表明 ,DD3单晶高温合金可在该 Si-Zr-B涂层壳型内获得最大 1 4 0 K过冷度 ,完全可以实现深过冷快速凝固 ,证明; 刘峰杨根仓郭学锋; 关键词：溶胶-凝胶法单晶高温合金深过冷非催化

偏晶合金Ni-31.44%Pb过冷组织粒化机制被引量：2: 2001年; 利用熔融玻璃净化、循环过热相结合的方法对 Ni- 31.44 % Pb(质量分数 )偏晶合金宽过冷区间组织演化规律进行研究。结果表明 :随过冷度的增大 ,凝固组织发生三次转变。其中当 ΔT>2 42 K时 ,合金组织发生第三次转变 ,由细密枝晶骤然粒化为过冷粒状晶。通过组织观察和过冷熔体枝晶生长过程的理论计算发现 ,快速凝固过程中固液相变速率骤然增加 ,引起枝晶全面碎断 ,然后在枝晶块表面能和应变能的驱动下 ,晶界移动。; 郑红星谢辉陈倬麟郭学锋; 关键词：深过冷偏晶合金

深过冷Cu_(50)Ni_(50)熔体凝固的定向枝晶组织被引量：2: 2000年; 在高真空度下 ,采用熔融玻璃净化与循环过热相结合的方法 ,在宽的过冷度范围内 ,研究了Cu50 Ni50合金凝固组织形态演化过程。结果表明 ,随着过冷度增大 ,凝固组织发生了 3次转变。其中 ,当 1 2 0K(ΔT 2 ) <ΔT <1 92K(ΔT 3)时 ,凝固组织发生第 2次转变 ,由粒状晶演变为定向生长的深过冷枝晶。通过组织观察和过冷熔体枝晶生长过程的计算发现 ,快速凝固形成的枝晶在再辉和再辉结束后枝晶熟化过程被高度抑制是在该过冷度区间形成定向枝晶的原因。; 郭学锋刘永长杨根仓邢建东; 关键词：深过冷定向凝固

深过冷Cu50Ni50合金力学性能和抗腐蚀性能被引量：2: 2001年; 采用熔融玻璃净化和循环过热相结合的方法研究过冷 Cu5 0 Ni5 0合金的力学性能和抗腐蚀性能变化规律。结果表明 :在小过冷区间 ,合金力学性能取决于快速凝固阶段枝晶的重熔程度。中等过冷区间 ,过冷度越大 ,力学性能越高 ,ΔT=192 K时的伸长率 δ、屈服强度 σ0 .2 和极限抗拉强度 σb分别是 ΔT=6 6 K时的 5 .9倍、1.6 7倍和 3.2 6倍。当 ΔT>192 K后 ,力学性能有所降低。过冷度对合金抗腐蚀性能的影响主要表现在对凝固组织成分均匀性的影响 ,过冷度越大。; 郑红星郭学锋; 关键词：深过冷力学性能抗腐蚀性能铜合金

深过冷快速凝固用特殊涂层研究: 利用溶胶-凝胶原理和熔模制壳技术,制备了适合于Ni-Cu合金及DD3单晶高温合金深过冷快速凝固用特殊涂层壳型。两种涂层分别在950℃、1050℃、1350℃以及1500℃保温30min后进行XRD分析的结果表明,Si-B...; 杨根仓刘峰郭学锋; 关键词：DD3单晶高温合金涂层过冷快速凝固; 文献传递

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