宁波市自然科学基金(2010A610079)
- 作品数：8 被引量：70H指数：6
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- 外包钢加固火灾后钢筋混凝土柱的试验研究被引量：9
- 2012年
- 通过3根外包角钢加固的ISO834标准火灾作用后钢筋混凝土柱的受力性能试验以及3根未加固的ISO834标准火灾作用后钢筋混凝土柱和3根常温下钢筋混凝土柱的对比试验,研究了火灾后钢筋混凝土柱的性能以及外包钢加固火灾后钢筋混凝土柱的有效性。试验结果表明：火灾后试件的刚度退化显著,在该文的试验参数和升温条件下,从开始加载到80%极限荷载的不同加载阶段,轴压柱的轴向刚度只有常温下轴向刚度的0.22~0.37,偏压柱的弯曲刚度只有常温下弯曲刚度的0.13~0.18;外包角钢加固对火灾后试件的刚度修复有一定的效果,不同荷载水平下,加固后轴压试件的轴向刚度与常温下试件刚度的比值在0.41~0.89之间,偏压试件的弯曲刚度与常温下试件刚度的比值在0.33~0.91之间。火灾后试件承载能力退化严重,在该文的试验参数和升温条件下,火灾后试件的承载力水平只有常温下的0.25~0.37;利用外包角钢对火灾后的试件进行加固,能将试件的承载力提高至试件未受火时大致相当的水平,加固后试件的承载力与未受火试件承载力的比值在0.97~1.06之间,外包钢加固对火灾后试件承载能力的修复效果十分显著。
- 李俊华唐跃锋刘明哲于长海萧寒
- 关键词：火灾外包钢钢筋混凝土
- 火灾后型钢混凝土柱受力性能试验研究被引量：20
- 2012年
- 通过6个火灾后型钢混凝土柱的静力加载试验以及2个常温下型钢混凝土柱的对比试验,研究了火灾后型钢混凝土柱的破坏形态、变形特性、剩余承载力、刚度等。试验结果表明:火灾后型钢混凝土柱的破坏形态与常温下基本相同,但柱的轴压刚度、抗弯刚度、承载力均有不同程度降低;从加载到荷载达到80%极限荷载的不同阶段,火灾后型钢混凝土柱轴压刚度影响系数kz约为0.33～0.44,抗弯刚度影响系数kw约为0.30～0.59。利用规程JGJ 138—2001的计算方法,对所有试件常温下的承载力进行了计算,并将试验结果与计算结果进行了对比,经历火灾作用后轴压柱的剩余承载力约为常温下承载力的51%～81%,偏压柱的剩余承载力约为常温下承载力的69%～81%,火灾后型钢混凝土柱承载能力退化显著。
- 李俊华唐跃峰刘明哲
- 关键词：型钢混凝土柱火灾试验静力试验轴压刚度剩余承载力
- 火灾后型钢混凝土柱加固试验研究被引量：11
- 2012年
- 通过火灾后碳纤维布和外包角钢加固型钢混凝土柱的静力加载试验及常温与火灾后未加固试件的对比试验,研究了碳纤维布和外包角钢加固对火灾后型钢混凝土柱承载力与刚度的修复效果。试验结果表明:火灾后经碳纤维布和外包角钢加固后,型钢混凝土柱破坏时变形发展更充分、延性更好。碳纤维布加固,能在一定程度上提高火灾后型钢混凝土柱的承载力,但对火灾后型钢混凝土柱刚度的修复效果不明显。外包钢加固对火灾后型钢混凝土柱承载力的修复效果比碳纤维布加固更加显著,能将火灾后型钢混凝土柱的承载力修复至常温未受火以前的水平,但外包钢加固也仅对火灾后长细比较大的试件的刚度有一定的提高作用,对长细比较小的试件的刚度修复效果不明显。
- 李俊华唐跃峰刘明哲萧寒赵银海
- 关键词：火灾碳纤维外包钢型钢混凝土
- 火灾后型钢混凝土梁剩余承载力数值模拟分析被引量：6
- 2013年
- 利用ANSYS程序对火灾后型钢混凝土梁的截面温度场及剩余承载力进行了模拟分析,数值分析结果得到了试验验证.考虑混凝土强度、剪跨比、含钢率、受火时间等参数,利用ANSYS程序对ISO834标准火灾作用后型钢混凝土梁剩余承载力进行了进一步计算.计算结果表明,经历ISO834标准火灾作用后,型钢混凝土梁的极限承载力显著降低,在参数范围内,承载力降低幅度在8.1%～30.5%之间变化.定义火灾作用后型钢混凝土梁剩余承载力与常温下型钢混凝土梁极限承载力的比值k为火灾后型钢混凝土梁剩余承载力影响系数.数值模拟分析结果表明剪跨比、截面含钢率、受火时间对k值的影响较大.在数值计算结果基础上,通过回归分析的方法得到了火灾后型钢混凝土梁剩余承载力影响系数k的简化计算公式,公式计算结果与数值模拟分析结果符合较好.
- 李俊华刘明哲萧寒
- 关键词：火灾后型钢混凝土梁温度场剩余承载力数值模拟
- 带栓钉连接件型钢混凝土剪力传递性能研究被引量：15
- 2012年
- 通过15个带栓钉连接件的型钢混凝土短柱在单调荷载下的推出试验及1个自然黏结试件的对比试验,研究带栓钉连接件型钢混凝土短柱的破坏形态、裂缝模式、荷载-滑移特性、型钢应变分布、剪力传递承载力等。试验结果表明:带栓钉连接件型钢混凝土推出试件的破坏以混凝土劈裂为主,劈裂裂缝出现的方位与栓钉的布置位置有关。典型试件的荷载-滑移曲线大致可分为5个阶段,分别为无滑移段、滑移段、破坏段、荷载下降段及残余段。由于栓钉剪切变形的影响,栓钉根部混凝土受局部承压作用,混凝土与型钢表面原有的自然黏结将受到损坏,近栓钉位置的型钢应变产生突变,应变分布表现出与自然黏结试件不一样的特征。在其他条件基本相同的情况下,型钢腹板布置栓钉的试件,其极限荷载和残余荷载比型钢翼缘布置栓钉的试件高,与极限荷载相对应的端部滑移比型钢翼缘布置栓钉的试件大。根据试件的受力机理和力的扩散原则,提出了带栓钉连接件型钢混凝土推出试件的承载力计算公式及防止栓钉外侧混凝土劈裂破坏的构造措施,公式计算结果与试验结果总体相符且偏于安全。
- 李俊华王国锋邱栋梁俞凯
- 关键词：型钢混凝土栓钉连接件剪力传递承载力滑移
- CFRP布加固火灾后钢筋混凝土柱的试验研究被引量：16
- 2011年
- 通过3根碳纤维增强复合材料(CFRP)布加固ISO 834标准火灾作用后钢筋混凝土柱的性能试验以及3根ISO 834标准火灾作用后未加固的钢筋混凝土柱和3根常温下钢筋混凝土柱的对比试验,研究了CFRP布加固火灾后钢筋混凝土柱的有效性。试验结果表明:CFRP布加固对火灾后钢筋混凝土柱的刚度修复有一定作用,但刚度提高程度有限,从开始加载到荷载达到80%极限荷载的不同加载水平下,加固后轴压试件的轴压刚度与常温下试件刚度的比值在0.25～0.39之间,偏压试件的抗弯刚度与常温下试件刚度的比值在0.14～0.31之间。CFRP布加固对火灾后试件的承载力提高作用较为显著,能将试件的承载力提高至受火后承载力的1.67～2.37倍,但与常温下试件的承载力相比,依然有一定差距,加固后试件的承载力水平为常温下试件的0.54～0.67倍。
- 李俊华于长海唐跃锋刘明哲萧寒
- 关键词：火灾CFRP布钢筋混凝土柱承载力
- 火灾后型钢混凝土轴压柱剩余承载力试验
- 进行了5个火灾后型钢混凝土柱轴心压力作用下的试验,研究长细比、混凝土强度对构件破坏形态和剩余承载能力的影响。试验结果表明,火灾后型钢混凝土轴心受压柱在荷载作用下的破坏形态与常温下基本相同,试件破坏时其内部核心型钢依然完好...
- 李俊华赵银海唐跃锋刘明哲
- 关键词：型钢混凝土火灾后轴力剩余承载力
- 文献传递
- 火灾后型钢混凝土轴压柱剩余承载力试验被引量：8
- 2012年
- 进行了5个火灾后型钢混凝土柱轴心压力作用下的试验，研究长细比、混凝土强度对构什破坏形态和剩余承载能力的影响。试验结果表明，火灾后型钢混凝土轴心受压柱在荷载作用下的破坏形态与常温下基本相同，试件破坏时其内部核心型钢依然完好，不会发生局部屈曲现象。混凝土强度和长细比是影响型钢混凝土轴心受压柱火灾后承载能力的两个重要因素，当长细比相差不太大的情况下，混凝土强度高的试件，其火灾后极限承载力相对较高；在混凝土强度大致相当的情况下，随着长细比的增大，火灾后试件的极限承载力降低。利用YB规程和JGJ规程方法，对所有试件常温下的极限承载力进行了计算：结果表明在该文的试验条件下得到的火灾后型钢混凝土轴心受压柱承载能力的试验值与常温下承载力计算结果的比值在62％～71％之间，经历火灾作用后型钢混凝土轴心受压柱承载能力显著降低，火灾后的剩余承载力水平平均为常温下承载力水平的67％。
- 李俊华赵银海唐跃锋刘明哲
- 关键词：型钢混凝土火灾后轴力剩余承载力
- 钢纤维纳米混凝土粘结强度影响因素研究被引量：1
- 2017年
- 采用Losberg粘结试验和中心粘结试验,研究基体混凝土强度、纳米SiO_2掺量、钢纤维体积掺量对钢纤维纳米混凝土粘结强度的影响,并获得粘结应力-滑移曲线。结果表明:钢纤维纳米混凝土的粘结强度随着基体混凝土强度和钢纤维掺量的增大而提高;纳米Si O2掺量在0.5%~1.0%区间对钢纤维纳米混凝土的初始强度和极限强度增加作用明显。
- 管小军
- 关键词：钢纤维纳米SIO2混凝土粘结强度
- 火灾后型钢混凝土柱剩余承载力数值模拟分析
- 利用MSC.MARC软件对火灾后型钢混凝土柱的截面温度场及剩余承载力进行了模拟分析,数值分析结果得到了试验验证。考虑混凝土强度、长细比、含钢率、荷载偏心率、受火时间等参数,利用MSC.MARC软件对ISO834标准火灾作...
- 唐跃锋李俊华孙彬
- 关键词：火灾后型钢混凝土柱温度场剩余承载力数值模拟
- 文献传递
