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Ti-46at%Al机械合金化过程中的显微组织演变被引量：13: 2002年; 采用扫描电镜(SEM)、显微硬度分析、X-ray衍射和差热分析(DTA)技术研究了Ti-46at%Al混合粉末机械合金化过程中的显微组织演变。结果表明:随着球磨过程的进行,Ti-46at%Al颗粒逐渐等轴化,粒度变小,粒度分布变窄;显微硬度增大,硬度分布和颗粒内成分逐渐均匀。经过60h高能球磨,Al元素完全固溶入Ti晶格内,形成纳米Ti(Al)过饱和固溶体,同时,有非晶相形成;球磨至100h,形成完全非晶相。非晶相的形成是界面处非平衡扩散的结果,在Ti-46at%Al合金中,机械合金化致非晶的晶粒条件是:晶粒尺寸15nm。; 张俊红黄伯云贺跃辉鲁世强; 关键词：显微组织 TI-AL合金机械合金化非晶化

两步热处理制备高延性TiAl基合金机理被引量：5: 2002年; 研究了两步热处理对锻造Ti 4 7Al 2Cr(摩尔分数 ,% )组织演变和室温拉伸性能的影响。经 12 90℃ ,4h FC12 4 0℃ ,4h ,FC +90 0℃ ,2 4h热处理后 ,锻造TiAl基合金中形成了均匀细小的双态组织 ,其室温伸长率 ,室温抗拉强度和室温屈服强度分别为 3.5 % ,6 77MPa和 5 97MPa。在热处理过程中 ,锻造TiAl基合金发生了复杂的相变 ,其相变过程为 :变形组织→γf+αf→γf+(αf+γs+αs)→γf+Lf+γs+Ls。当第二步热处理温度偏低时 ,αs 转变为脆性α2 相颗粒。; 唐建成黄伯云贺跃辉周科朝刘文胜唐志宏鲁世强; 关键词：TIAL基合金室温拉伸

TiAl有序金属间化合物超塑性变形的状态方程被引量：1: 2013年; 采用应变速率递增实验研究有序金属间化合物Ti-48Al-2.3Cr-0.2Mo（原子分数,%）在800~1 100℃范围内的超塑性变形力学行为,在实验观察的基础上,对超塑性变形的状态方程进行分析。结果表明,在800~900℃和950~1 100℃区间,合金的应力、应变速率、温度、晶粒尺寸间的关系发生改变,在800~900℃区间,应变速率敏感性因子m的最佳值在0.52~0.67之间,表观激活能为Qapp=178 kJ/mol,为晶界扩散激活能,晶粒尺寸因子P=3;在950~1 100℃区间,m的最佳值为0.63~0.77,Qapp=290 kJ/mol,为体积扩散激活能,P=2。经实验拟合,得到TiAl合金超塑性变形的经验状态方程：在800~900℃区间,5.47×107×（σ/E）2（bDgb/d3）;在950~1 100℃区间,1.29×108×（σ/E）2（DL/d2）,与O D Sherby等在无序合金中观察到的现象相符,其超塑性变形的动力学因子仅比无序合金的动力学因子小约1个数量级,说明有序合金的结构有序性对超塑性变形速率影响不大。; 张俊红徐亚娟贺跃辉; 关键词：TIAL基合金超塑性激活能

粉末冶金TiAl合金排气门的研制被引量：14: 2002年; 利用元素粉末冶金方法制备了TiAl合金排气阀。为提高排气门杆部的致密度、均匀度 ,设计了特有的径向热压工艺 ,并从理论上分析了与该工艺相关的压坯密度、致密化和应力变化规律。制备出高径比为 10 .7,密度为 3.79g/cm3; 欧阳鸿武刘咏贺跃辉黄伯云; 关键词：粉末冶金 TIAL基合金汽车发动机

大高径比粉末冶金零件热压致密化工艺被引量：1: 2001年; 为制备大高径比粉末冶金零件,研究了提高压坯致密度的径向热压工艺,从理论上分析了与该工艺相关的压坯密度、致密化和应力公式。采用该工艺成功地制备了高径比为15.65,密度为3.79g/cm^3的TiAl基合金排气阀。; 欧阳鸿武刘咏黄伯云周科朝刘芳; 关键词：粉末冶金 TIAL基合金排气阀

TiAl基合金的超塑性变形机理被引量：22: 2003年; 对国内外在TiAl基合金的超塑性研究中所提出的各种变形机理和调节机制进行了综述,并介绍和分析了该合金在超塑性变形中所呈现的各种应力-应变关系。; 鲁世强黄伯云贺跃辉唐建成张俊红; 关键词：TIAL基合金超塑性应力-应变关系

快速加热循环热处理对TiAl基合金显微组织的影响被引量：9: 2002年; 利用 Gleeble- 15 0 0热模拟机研究了快速加热循环热处理工艺对 Ti Al基合金显微组织的影响。结果表明 :利用该工艺可以使铸态 Ti Al基合金的晶团尺寸从约 80 0 μm细化至 5 0 μm以下 ,使加工态 Ti Al基合金的晶团尺寸从约5 0 μm细化至 2 0 μm以下。分析了晶界与相界发生的重结晶形核与长大 ,提出了在快速加热条件下 Ti Al基合金细小α2; 彭超群黄伯云贺跃辉; 关键词：TIAL基合金显微组织形核钛铝基合金

TiAl基合金在快速加热循环热处理过程中的结构失稳被引量：10: 2004年; 观察了快速加热循环热处理过程中发生的4种结构失稳现象:形成二次层片组织、原始层片球化、晶界处非连续粗化、相界形核。通过比较连续加热与等温加热条件下的相转变开始线,探讨了连续加热与等温加热条件下结构失稳机制的异同。提出了快速加热循环热处理过程中避免结构失稳的途径:确保合金成分均匀,使各区域相变温度一致;使最高温度下的保温时间尽可能短。; 彭超群黄伯云; 关键词：TIAL 结构失稳

细晶粉末冶金TiAl合金的制备被引量：5: 2013年; 采用非晶晶化法制备由？-TiAl相组成、晶粒尺寸为0.15？m的粉末冶金Ti-50%Al（原子分数）合金。首先对Ti、Al元素混合粉末进行高能球磨，制备Ti-50%Al非晶粉末；再通过1000℃/1 h热压，得到致密度为96%的Ti-50%Al合金。采用X射线衍射研究制备过程中的结构演变；利用透射电镜对非晶粉末和致密TiAl合金的微观形貌进行观察。结果表明，Ti-50%Al混合粉末经过100 h高能球磨后转化为无序的非晶相，其结构演变过程为：Ti＋ Al？Ti（Al）过饱和固溶体（h.c.p）？非晶相。Ti-50%Al 非晶粉末在随后的热压过程中发生晶化，晶化温度为660~750℃，晶化过程为：非晶相？无序？相（h.c.p）？？-TiAl相（＋？2-Ti3Al相），非晶晶化后化学成分基本保持不变。Ti-50%Al非晶的晶化过程与具有高过冷度的过冷液体的形核过程类似，？相晶体以非晶结构中存在的h.c.p.晶体团簇或以二十面体簇转变的h.c.p.晶体团簇为核心而形核和长大。; 张俊红曹钦存; 关键词：TIAL合金细晶粉末冶金非晶晶化

TiAl基合金的超塑性力学性能被引量：2: 2002年; 超塑性力学性能是合理制定超塑性成形工艺和正确选用模具材料的理论依据。总结了国内外在TiAl基合金超塑性研究中所获得的各种条件下的超塑性力学性能。内容包括应变速率敏感性因子、超塑性延伸率和典型的真应力—真应变关系。最后,对TiAl基合金超塑性成形的应用前景进行了展望。; 鲁世强黄伯云贺跃辉唐建成张俊红; 关键词：TIAL基合金超塑性力学性能超塑性变形超塑性成形

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