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X65管线钢非金属夹杂物演变规律分析: 2025年; 为优化X65管线钢综合性能,减少非金属夹杂物对钢性能的影响,开展了X65管线钢中非金属夹杂物演变规律探究。通过工业化试验,对X65在精炼以及浇铸过程中的LF进站、 LF出站、VD破空、喂钙线结束、软吹结束、中间包开浇时及铸坯、热轧板上分别取钢水样和钢样进行检测分析。结果显示,LF进站时与出站时相比,非金属夹杂物类型和形状发生变化;VD破空后与钙处理后相比,非金属夹杂物类型和含量发生变化;软吹结束、中间包、连铸坯、热轧板钢中非金属夹杂物类型未有明显变化,但数量及含量发生变化。因此,采取相应优化措施,可有效控制钢中非金属夹杂物类型、大小及含量。; 张亚君王琨铭邹锦忠赵敏森张留洪; 关键词：X65管线钢非金属夹杂物钢液

川东北土壤模拟液中X65管线钢的腐蚀行为: 2025年; 在25℃川东北地区土壤模拟液中对X65管线钢进行不同时间的浸泡腐蚀试验,研究了该钢的腐蚀规律。采用失重法测定了腐蚀速率,通过扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)观察分析了腐蚀产物形貌和组成。结果表明:随着浸泡时间的延长,腐蚀产物从单一絮状产物逐渐演变成内层致密且外层为絮状的双层产物膜,腐蚀形貌从不均匀腐蚀演变为均匀腐蚀,腐蚀产物主要为Fe_(3)O_(4)、Fe_(2)O_(3)、FeO(OH),腐蚀速率呈现出先增加后降低的趋势。; 宁永乔黄继超唐澜赵罡高玥; 关键词：X65管线钢

原位小冲头压缩速率对X65管线钢氢脆敏感性的影响: 2025年; 用原位小冲头压缩X65管线钢(Small punch test,SPT),研究了压缩速率对其氢脆敏感性的影响。结果表明,与一侧接触4 MPa氮气的试样相比,一侧接触4 MPa氢气的试样其破裂断口呈明显的准解理特征,氢脆现象显著且冲击(Small punch,SP)能量显著降低。在临氢环境中随着压缩速率的降低材料的氢脆敏感性显著提高,SP能量值也随之降低。这表明,在此压缩速率范围内X65管线钢的氢脆敏感性随着压缩速率的降低而提高。在低压缩速率条件下氢的扩散跟随位错运动进行,位错伴随氢气团一起运动到裂纹尖端而引发显著的氢脆。还基于载荷-位移曲线的分段压缩实验结果并配合试样破裂过程中各阶段的形貌分析,揭示了在材料受力过程中氢的作用机制。; 吴晓祺万红江明洪亮王俭秋柯伟柯伟; 关键词：氢脆 X65管线钢

焊后热处理对X65管线钢焊接接头显微组织及拉伸性能的影响: 2025年; 为研究焊后热处理对X65管线钢焊接接头显微组织及拉伸性能的影响。采用焊条电弧焊对X65管线钢进行多层多道焊接,并对焊接接头进行550℃保温2 h的焊后热处理。结果表明,热处理有效改善了焊缝区的显微组织,将粗大的柱状晶转变为细小的块状组织,并促进了碳化物的析出。力学性能测试显示,热处理后的焊缝抗拉强度提高至590 MPa,断后延伸率达到31.2%,显著优于未处理焊缝。分析认为,晶粒细化、碳化物析出以及晶界钉扎效应共同作用,提升了焊接接头的室温拉伸强度和韧性。研究结果为优化X65管线钢焊接接头性能提供了理论依据,对提高管道系统的安全性和可靠性具有重要意义。; 许平非车洪艳翟亚中; 关键词：X65管线钢焊缝焊后热处理

温度对X65管线钢在含CO_(2)/H_(2)S油田模拟环境中腐蚀行为的影响: 2024年; 为了研究在含CO_(2)/H_(2)S环境中温度对X65管线钢腐蚀的影响,采用高温高压模拟集输管线工况环境进行腐蚀试验和电化学试验,并对X65管线钢在不同温度下的腐蚀行为进行分析。结果表明,随着温度的升高,均匀腐蚀速率呈现先增大后减小的趋势,温度达到80℃时,均匀腐蚀速率达到最大值,为0.4345 mm/a,此时试样表面腐蚀产物较为粗糙,生成腐蚀产物FeCO_(3)和FeS;随着温度的升高,X65管线钢腐蚀逐渐以H_(2)S腐蚀为主,腐蚀电流密度先增加后减小,与失重腐蚀试验结果相符,X65管线钢的容抗弧呈现一个时间常数且半径逐渐减小;在试验温度下试样表面都有CaCO_(3)生成,这可能与溶液中的Ca^(2+)含量高相关。; 秦立峰吴绍伟程利民宋洋袁梦瑶张思琦杨雪胡楠; 关键词：X65管线钢

掺氢天然气输送用X65管线钢的氢脆行为被引量：8: 2024年; 【目的】将氢气以一定比例掺入现有天然气管网进行大规模长距离输送是氢能储运最为高效和经济的方式之一,但在氢气环境中管线钢可能发生氢脆现象,导致其力学性能发生退化,为管道的安全运行带来隐患。天然气管道掺氢输送工程的应用实施关键需要对掺氢输送管线钢进行力学性能评价,明确掺氢比对管线钢氢脆敏感性的影响规律。【方法】基于ASTM G142-2016《高压、高温或高压高温含氢环境中测定金属脆化敏感性的标准试验方法》,采用自行设计的带有压力容器的慢应变速率拉伸试验系统进行高压气相原位充氢慢应变速率拉伸试验,并借助Instron 8801伺服液压疲劳测试系统开展高压气相原位充氢准静态断裂韧性试验,从而开展不同氢气压力环境条件下X65管线钢的氢脆行为研究,并结合断口形貌分析研究不同掺氢比对管线钢力学性能的影响。【结果】X65管线钢在总压为9 MPa,掺氢比分别为3%、5%、10%的条件下,与无氢环境相比,其断后总延伸率下降程度在11.5%以内,而断裂韧性在掺氢比为3%、10%氢气环境中分别下降23.5%、43.1%,氢脆程度随掺氢比的增加而加剧。断口形貌表明在掺氢比小于10%的条件下,试样断口主要均以韧性断裂为主,没有典型脆性断口形貌。【结论】对于X65管线钢,尤其是在役运行多年的管道,如需开展掺氢输送,建议开展相关管线钢氢脆敏感力学性能评价分析工作,以确保管道的安全运行。(图8,表1,参21); 刘方杨宏伟邓付洁; 关键词：管线钢氢脆慢应变速率拉伸

Y_(2)O_(3)对X65管线钢激光熔覆层冲蚀行为影响机制: 2024年; 通过激光熔覆技术在X65管线钢表面制备不同Y_(2)O_(3)添加量的铁基合金熔覆涂层,利用自主搭建的多相流冲刷腐蚀模拟实验装置,对不同熔覆层的硬度及腐蚀行为进行研究。结果表明:激光熔覆及掺杂Y_(2)O_(3)对X65管线钢熔覆层形貌有显著影响。添加Y_(2)O_(3)后的组织更加均匀致密,熔覆层中缺陷和孔隙数量减少,硬度从606 HV提高至667 HV及633 HV。激光熔覆及添加Y_(2)O_(3)可显著提高X65管线钢在CaCl_(2)溶液中的耐蚀性能,并且Y_(2)O_(3)添加量对X65管线钢的冲刷腐蚀行为影响显著。Y_(2)O_(3)质量分数为0.1%时,熔凝层腐蚀电位最高为-430.7 mV,腐蚀电流密度最小为1.080×10^(-6)A·cm^(-2),过量添加Y_(2)O_(3)至0.2%(质量分数)时,由于第二相析出导致耐蚀性能下降。本研究范围内,添加质量分数为0.1%的Y_(2)O_(3),激光熔覆层的耐CaCl_(2)溶液的冲蚀性能最好。; 姚佳龙任毅陈东旭王爽周艳文李静; 关键词：激光熔覆冲刷腐蚀

X65管线钢在成都土壤中的腐蚀行为研究: 刘森林

交流干扰与阴极保护共同作用对X65管线钢的腐蚀行为研究被引量：2: 2023年; 基于自行设计搭建杂散电流腐蚀实验装置,结合电化学测试和失重实验对交流杂散电流和阴极保护作用下的管线钢腐蚀行为开展研究。结果表明:随着交流电流密度的增大,管线钢腐蚀电位负向偏移,增加了金属腐蚀的倾向性。交流干扰促进了交流电正半周期内的阳极氧化反应,管线钢腐蚀速率增大。交流频率的增加缩短了交流电正半周期管线钢发生腐蚀的时间,减小了促进金属氧化反应的法拉第电流,管线钢腐蚀速率减小。而在强酸和强碱环境下,管线钢的腐蚀速率均增强。; 李长春何仁碧陈以龙何仁洋王政骁; 关键词：阴极保护 X65钢 PH

X65管线钢焊接工艺性能测试分析被引量：1: 2023年; 针对用于海洋油气资源运输的X65管线钢,通过无损检测、力学性能测试及饱和硫化氢浓度的应力腐蚀试验对焊接接头进行测试。结果表明,采用CMT打底、GMAW填充的焊接工艺,能有效保证焊接接头的低温力学性能;但由于焊缝和粗晶热影响区的硬度过高,焊接接头在硫化氢环境中会发生断裂失效。; 孙有辉刘永贞杨晓飞栾陈杰王伟信萍; 关键词：X65钢 CMT GMAW SSC

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