公共文化服务平台

搜索到597篇“ TWIP钢“的相关文章

退火工艺对Fe‑23Mn‑4.72Al‑0.6C TWIP钢组织和性能的影响: 2025年; 以冷轧Fe‑23Mn‑4.72Al‑0.6C钢为研究对象,通过室温拉伸、光学显微镜(OM)、透射电镜(TEM)等实验手段,研究了不同退火工艺制度对实验钢力学性能和获得纳米孪晶的影响。结果表明,实验钢在600℃退火时,主要为变形组织;随着温度升高到750℃,生成等轴晶粒和存在部分退火孪晶。实验钢625℃退火保温1 min时再结晶程度低,组织中存在高密度的位错;保温15 min时再结晶晶粒内部出现退火孪晶,小于1μm的晶粒数量是总数量的91.5%,平均晶粒尺寸约500 nm。实验钢经过625℃退火保温15 min可获得细小的退火纳米孪晶和部分变形的纳米孪晶组织,使实验钢获得较好的综合力学性能。; 陈佳佳王井玲武翔翔张浩胡志姗代永娟; 关键词：退火工艺纳米孪晶晶粒尺寸

细晶/超细晶TWIP钢塑性变形和损伤断裂行为研究: TWIP钢具有较高强度(>1000 MPa)和优异延伸率(>60%),能够满足重要零部件高强高塑性的严苛服役要求,因此成为新一代汽车用钢、关键结构用钢的重要候选材料。细晶(Fine-grained,FG)和超细晶(Ult...; 蔡旺; 关键词：TWIP钢塑性变形晶体塑性

一种提升奥氏体轻质TWIP钢屈服强度的低成本热机械处理方法: 本发明公开了一种提升奥氏体轻质TWIP钢屈服强度的低成本热机械处理方法，该方法包括，先将奥氏体轻质TWIP钢材料进行固溶处理，并水淬至室温；然后将固溶处理后的奥氏体轻质TWIP钢材料在室温下进行冷轧处理；最后将冷轧处理后...; 赖敏杰秦维佳李金山

TWIP钢低温塑性变形机理的原位电镜研究被引量：1: 2024年; 本文采用透射电镜中的原位低温拉伸测试技术,进行了-50℃、-120℃及-180℃下孪晶诱导塑性变形(TWIP)钢均匀塑性变形阶段的变形缺陷行为分析,研究了温度变化对于TWIP钢中的位错滑移与孪生行为的影响。研究发现,TWIP钢在-50℃下激活了常规滑移之外的其它滑移系;随着温度的进一步降低,TWIP钢中位错活性未发生明显下降,特别是需要热激活辅助的位错交滑移在-180℃下仍可发生。同时研究结果说明,低温下TWIP钢强塑性的保持由多种变形机制共同协调作用:形变孪生、孪晶与位错相互作用、位错交滑移及其引起的位错相互作用,本质是其孪生行为与位错滑移的活性同时得到了保持。; 符晓倩余倩陈江华; 关键词：TWIP钢位错滑移

热轧V/Ti合金化TWIP钢的拉伸变形行为: 2024年; 以Fe-18Mn-1.0C-0.5V-0.1Ti TWIP钢为研究对象,利用单向拉伸、OM、XRD、EBSD和TEM等检测手段对比研究了锻造及热轧处理对V/Ti合金化TWIP钢拉伸变形行为的影响。结果表明,与锻造态相比,热轧态试验钢中晶粒尺寸显著减小,晶粒沿轧制方向拉长,大颗粒状碳化物消失;热轧试样的屈服强度、抗拉强度以及伸长率同时升高,加工硬化能力增强;两种状态试验钢拉伸变形过程中均产生动态应变时效现象,且热轧态试样的锯齿临界应变值较小,锯齿的应力幅和局部应变集中更大;热轧试验钢衍射峰半高宽增大,小角度晶界数量增加,位错密度增大。热轧态试验钢中较小的晶粒尺寸、较大的初始位错密度促使其强度升高,并产生更加强烈的动态应变时效强化,对试验钢强塑性提升有益。; 黄玖龙刘帅孙威杰李冬冬冯运莉; 关键词：孪晶诱发塑性钢动态应变时效

不同应变速率下TWIP钢力学性能及微观组织演变: 2024年; 以Fe-Mn-C-Al系TWIP钢为研究对象,将试验钢通过退火热处理后在室温下进行拉伸,然后通过XRD、OM以及SEM等试验手段,研究了在不同应变速率下TWIP钢的力学性能、微观组织演变以及断口形貌变化规律。结果表明,不同应变速率拉伸后试验钢为单一奥氏体相,应变速率在3.33×10^(-4)~3.33×10^(-1)s^(-1)拉伸下,试验钢出现了再结晶以及二次孪晶,抗拉强度和伸长率在较低应变速率下处于较高水平,晶粒强化效果明显;随着应变速率的增大再结晶和二次孪晶的数量逐渐减少并消失,从而导致了抗拉强度和伸长率的减小。随着应变速率的增大,断口微观形貌由平整变得高低起伏,韧窝尺寸变大并由浅变深,材料脆性断裂的趋势越来越明显。; 周童王荣吉彭松王志宇毛亮; 关键词：TWIP钢应变速率力学性能孪晶断口形貌

退火工艺对高锰TWIP钢组织及耐蚀性能的影响: 2024年; 采用光学显微镜以及配有电子背散射衍射系统的扫描电镜对25.8Mn-3.95Cr-2.83Al-0.33C-0.015N高锰TWIP钢经不同退火温度及时间处理后的微观组织进行观察与分析,并用标准三电极系统的电化学工作站对其耐蚀性能进行检测。结果表明,在600~1000℃退火25 min后,试验钢的晶粒随退火温度的升高而变大,Σ3和Σ9晶界的比例均先升高后降低,在800℃时达到最大。试验钢的耐全面腐蚀性能随退火温度的升高而提高,在1000℃退火时达到最优,而在退火温度为700℃时耐局部腐蚀性能最强。在1000℃退火5~25 min时,试验钢的晶粒尺寸随退火时间的延长而逐渐增加,低Σ晶界的比例先降低后增加,退火5 min时Σ3和Σ9晶界比例最大,退火25 min时耐蚀性能最佳。; 艾根根姜凤阳思芳刘江南卫娜王俊勃; 关键词：退火温度退火时间

TWIP钢表面Ni-P化学镀层组织结构及性能研究被引量：1: 2024年; 目的在孪生诱发塑性钢(TWIP)表面制备Ni-P镀层,提高TWIP钢的耐腐蚀性能。方法通过化学镀工艺在TWIP钢表面制备了高磷Ni-P镀层,并进行不同温度的热处理,利用扫描电镜及能谱仪、X射线衍射仪及原子力显微镜等探究了热处理温度和时间对Ni-P镀层形貌和组织结构的影响。通过电化学方法研究了TWIP钢表面镀层的耐蚀性能。结果随着热处理温度的升高,镍磷原子发生迁移,胞状组织边界模糊,粗糙度降低,其中600℃热处理镀层表面最为致密平整。随着热处理温度的升高,镀层组织结构演变过程如下:非晶态(普通镀层)→非晶态部分晶化,Ni12P5、Ni5P2等亚稳态镍磷化合物析出(300℃)→非晶态完全晶化、稳态Ni3P相长大(400℃)→晶粒长大(500℃、600℃)。Ni-P镀层能够明显提升TWIP钢的耐腐蚀性能。随着热处理温度的升高,镀层的耐蚀性能先降低后升高。600℃热处理1h镀层的腐蚀电流密度为0.25μA/cm^(2),与普通Ni-P镀层相比降低了80.9%,与TWIP钢基体相比降低了99.6%。600℃热处理镀层光滑致密无缺陷的表面促进了保护性氧化膜的产生,使镀层的耐蚀性能提高。结论合适的热处理工艺提高了Ni-P镀层的致密性和保护能力,光滑致密无缺陷的镀层能够为TWIP钢提供良好的防护。; 岳丽杰薛广成谢鲲韩金生孙一品; 关键词：TWIP钢 NI-P镀层耐蚀性能

表面机械滚压处理对退火TWIP钢组织和力学性能的影响: 2024年; 孪晶诱发塑性变形(Twinning⁃induced⁃plasticity,TWIP)钢具有低屈服高塑性的特点,不利于其推广应用。为改善TWIP钢的综合力学性能,本文使用表面机械滚压处理(Surface mechanical rolling treatment,SMRT)在退火态的低层错能单相奥氏体结构TWIP钢表层引入一定厚度的强化层,通过激光共聚焦显微镜、光学显微镜和场发射扫描电镜对表面形貌,内部显微组织和断口形貌进行了对比分析,使用维氏硬度计和MTS万能试验机对样品的显微硬度分布和拉伸性能进行了对比测试。结果表明,经表面机械滚压处理后TWIP钢表层形成约1.4 mm厚的强化层,TWIP钢表面完整性较好。显微组织分析发现,表面强化层晶粒细化,位错和变形孪晶密度升高;力学性能测试发现,TWIP钢滚压后表层硬度达到647.5 HV0.1,相比退火态硬度提升了2倍左右,且硬度由表层逐渐递减至退火态的230 HV0.1。退火态TWIP钢屈服强度为270 MPa,抗拉强度为878 MPa,断裂总延伸率约为73%;经过滚压处理后,TWIP钢屈服强度提升至1008 MPa,提高至退火态的3.7倍左右,抗拉强度提升至1142 MPa,断裂总延伸率约为20.5%,表现出优异的综合力学性能。; 王富雪李家辉王强王洪涛; 关键词：TWIP钢退火力学性能

Fe-Mn-C-Al系TWIP钢拉伸过程中的加工硬化行为: 2024年; 对退火后Fe-Mn-C-Al系孪生诱发塑性(TWIP)钢进行不同变形量(1.5%,4.0%,39.0%,47.0%,52.0%,62.0%)的室温单向拉伸试验,研究了该钢在拉伸过程中的加工硬化行为及显微组织演变。结果表明:随着变形量增加,TWIP钢奥氏体晶粒内部开始出现形变孪晶,且密度不断提高,变形机制由位错滑移变为孪生和位错共同作用,拉伸断口呈典型韧性断裂特征;试验钢弹性变形阶段短暂,无明显的屈服平台和物理屈服点,塑性变形阶段存在长加工硬化过程;试验钢的加工硬化率先随真应变增加而急剧下降,此时加工硬化机制以位错强化为主,随着真应变继续增加,加工硬化率增加,在应变为0.55时达到峰值,后趋于平缓,加工硬化机制主要为孪晶强化。; 彭松王荣吉周童王志宇毛亮; 关键词：TWIP钢显微组织

加载更多 ∨

相关作者

用户反馈

相关作者

用户登录

用户反馈