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Ni-Al合金药型罩的制备及其射孔性能研究: 2024年; 为了提升油气井用射孔弹的射孔性能和清洁效果,在常规药型罩配方中加入铝镍活性材料,试验研究了不同质量比的Ni-Al合金粉以及不同Ni-Al合金粉含量的药型罩的放热特性,对Ni-Al合金药型罩配方进行了优化设计;并通过地面模拟穿钢靶试验和地面模拟地层岩石应力试验,对Ni-Al合金药型罩和常规药型罩的射孔孔径、穿深和自清洁效果进行了对比。结果表明:当w_(Ni)∶w_(Al)=2∶1时,Ni-Al金属粉的放热量最大,达到255.5 J·g^(-1);当Ni-Al金属粉和其它金属粉材的配比为6∶4时,Ni-Al合金药型罩的放热量最大,达到9806 J·g^(-1);相较于常规射孔弹,自清洁射孔弹的射孔孔径和穿深分别提升了23.8%和9.4%,并且达到了清洁孔道的效果。; 王浩张医奎鲁坤李尚杰; 关键词：药型罩 NI-AL合金球磨法

少量Si、Cr和Co的添加对Cu-Ni-Al合金性能与组织的影响: 本文使用熔炼浇铸的方式制备了Cu-6Ni-1.84Al、Cu-6Ni-1.84Al-0.2Si、Cu-6Ni-1.84Al-0.4Si、Cu-6Ni-1.84Al-0.65Si、Cu-6Ni-1.84Al-0.2Cr、C...; 丁炜; 关键词：时效处理

激光熔化沉积成形新型多组元Ni3Al合金的组织与力学性能被引量：1: 2024年; 设计了一种新型多组元Ni_(3)Al合金Ni_(45)Co_(23)Fe_(9)Al_(11)Ti_(12),并采用激光熔化沉积(LMD)技术成功制备了合金。使用X射线衍射、扫描电镜、万能试验机等研究了沉积态合金的微观组织和室温力学性能。结果表明:LMD制备的Ni_(45)Co_(23)Fe_(9)Al_(11)Ti_(12)合金的晶粒为沿沉积方向外延生长的粗大柱状晶,晶粒由无侧向分枝的胞状枝晶组成,枝晶内部和枝晶间区域均由网状FCC基体和块状γ′相组成,且枝晶间区域的γ′相尺寸大于晶内。LMD成型的Ni_(45)Co_(23)Fe_(9)Al_(11)Ti_(12)合金具有良好的室温性能,其屈服强度达到879 MPa,抗拉强度为1160 MPa,断裂伸长率为9.5%,综合力学性能远优于同类合金,其屈服强度的显著提高可能与高密度γ′相有关。; 韩志豪张弘斌周海萍刘学; 关键词：高熵合金金属间化合物增材制造力学性能

高强Cu-Ni-Al合金的力学性能及其耐腐蚀性能: 2024年; 为提高Cu-10Ni合金的力学和耐腐蚀性能,利用Al代替部分Ni,采用真空感应熔炼法制备高强耐蚀Cu-Ni-Al合金。借助SEM、XRD、万能试验机、静态浸泡和电化学站等,分析在Cu-Ni合金体系中引入Al元素对合金组织形貌、力学性能和耐腐蚀性能的影响。结果表明,在Cu-Ni合金体系中引入Al元素后,合金的硬度、抗拉强度、屈服强度均有明显提升;合金的塑性虽有所降低,但其延伸率仍大于40%。在NaCl溶液中长时间浸泡会在合金表面形成Cu_(2)O和Cu_(2)(OH)_(3)Cl双层膜结构,可阻碍腐蚀介质进一步腐蚀基体表面。对比其腐蚀速率并通过电化学测试进一步分析验证,腐蚀周期为72 h时,Cu-10Ni、Cu-9Ni-1Al合金的腐蚀速率分别为0.0058 mm/a、0.0068 mm/a;336 h时,合金腐蚀速率降低至0.0035 mm/a、0.0018 mm/a,证明引入Al元素的Cu-Ni-Al合金的腐蚀速率随时间的增加而降低,保护膜稳定后腐蚀速率更慢,耐腐蚀性能优于Cu-10Ni合金。; 常延丽张高序车超杰; 关键词：力学性能耐腐蚀性能

Si的添加对Cu-Ni-Al合金显微组织和性能的影响: 2024年; Cu-Ni-Al合金作为一种超高强、导电的弹性铜合金,在电子工业、航空航天、仪器仪表等方面应用广泛。利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和扫描透射电镜(STEM)对Cu-6Ni-2.76Al和Cu-6Ni-2.76Al-0.4Si合金时效后的显微组织进行了研究。结果表明:Cu-6Ni-2.76Al合金在经过900℃×12 h均匀化退火+80%热轧变形+950℃×2 h固溶+50%冷轧变形+500℃×8 h时效处理后的综合性能较好,硬度为279.5 HV0.3,导电率为16.14%IACS,合金的强化相为纳米级球状颗粒γ′-Ni3Al相;Cu-6Ni-2.76Al-0.4Si合金在经过900℃×12 h均匀化退火+80%热轧变形+950℃×2 h固溶+50%冷轧变形+450℃×2 h时效处理后的综合性能优异,硬度为313.2 HV0.3,导电率为13.24%IACS,合金的强化相为纳米级颗粒γ′-Ni3Al相和δ-Ni2Si相。Si元素的添加对合金的导电率影响不大,但显著地提高了其峰值硬度,且缩短了达到硬度峰值所需要的时效时间,但也使得合金抗过时效能力下降。γ′-Ni3Al和δ-Ni2Si强化相与Cu基体的位向关系分别为:[001]_(Cu)∥[001]_(Ni_(3)Al)∥[001]_(δ);(110)_(Cu)∥(110)_(Ni_(3)Al)∥(100)_(δ);(110)_(Cu)∥(110)_(Ni_(3)Al)∥(010)_(δ)。沉淀强化作用对合金性能的提升最显著。; 丁炜程建奕刘领余方新; 关键词：时效处理导电率

Ni-Al合金氧化膜缺陷与相变调控及其高温氧化行为: Ni基合金因出色的高温力学性能被广泛用于各种高温部件。然而,高温下合金的氧化成为制约其应用的关键因素之一。Ni基合金的抗氧化性能通常依赖于表面保护性Al2O3膜的形成。然而,在氧化膜热生长过程中,总会优先形成一些亚稳态A...; 辛叶春; 关键词：孪晶界层错相变高温氧化

激光冲击强化单晶Ni3Al合金分子动力学仿真: 2023年; 镍基单晶高温合金因具有高体积分数的L12结构γʹ(Ni3Al)相而具有优异的综合力学性能。为研究激光冲击下γʹ相的微观组织演变规律,采用分子动力学方法构建了单晶Ni3Al分子动力学模型,分析了[100]、[110]、[111]3种不同晶向上的微观组织演变行为。结果表明:[100]晶向冲击时,其塑性变形机制为fcc相向bcc相转变,并随着冲击压力的增大bcc相含量也随之增加;[110]和[111]晶向冲击时,其塑性变形机制为位错滑移,其中[110]晶向滑移系主要为(111)[011]和(111)[011],而[111]晶向滑移系主要为(111)[101]和(111)[101],产生的位错主要为1/6<112>(Shockley),但随着冲击压力的增加,塑性变形机制为fcc相向bcc相转变,同时产生无序结构。; 孙毓振郑海忠耿永祥李贵发肖怡新; 关键词：激光冲击分子动力学

Fe-Cr-Ni-Al合金铸造过程的数值模拟及组织性能: 2023年; 利用Procast软件模拟计算对Fe-Cr-Ni-Al合金的温度场和冷却速率进行分析,通过实验研究各冷却速率对铸态组织、枝晶间距以及显微硬度的影响.结果表明:采用阶梯状铸件能够较好地拟合Fe-Cr-Ni-Al合金铸件的温度场分布以及冷却速率的变化情况.随着冷却速率的增加,奥氏体相占比减小,铁素体相占比增大,过冷度增加使合金组织一次枝晶间距减小,组织中存在σ相,铁素体相区与奥氏体相区显微硬度值随冷却速率增大都呈增高趋势.; 戴雷申烁方东; 关键词：数值模拟显微硬度枝晶间距

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