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搜索到787篇“ 饱和-非饱和“的相关文章

考虑饱和-非饱和渗流的水封石油洞库围岩水位变化分析被引量：1: 2025年; 考虑围岩饱和-非饱和渗流过程,采用数值分析方法研究洞库计算模型范围及复杂覆盖层渗透系数对水封石油洞库地下水位降深、影响半径以及涌水量的影响。研究结果表明:(1)围岩渗透系数越大,洞库围岩水位降幅越大,同时降低速度越快,当围岩渗透系数小于10^(-3)m/d量级时,围岩水位可形成较好的天然水封条件;(2)计算模型范围对预测洞库上方水盖层厚度的计算影响不大,但对洞库围岩水位分布形态影响较大,并且其影响程度主要取决于围岩渗透系数,渗透系数越小,其影响越小,反之,越大;(3)计算模型范围一定条件下,水位影响半径随围岩渗透系数的增大而增大,只有计算模型范围小于影响半径条件下才能获得较准确地渗流场计算结果;(4)地下洞库涌水量受洞库围岩渗透性的显著影响,洞库涌水量随时间推移而逐渐减小,且在0.5年以内涌水量降幅最大。; 蒋文健; 关键词：地下水封洞库渗流场

饱和-非饱和渗流作用下土质库岸路基稳定性分析被引量：1: 2024年; 以四川省乐山市夹江县某典型土质库岸路基工程为例,分析库岸边坡的变形机制;基于饱和-非饱和渗流理论建立数值模型,研究天然、降雨和水位骤降工况下边坡渗流场、位移、等效塑性应变及稳定性,分析塌岸范围并提出工程治理建议措施。结果表明:天然工况下边坡稳定系数为1.15,处于基本稳定状态;降雨工况下边坡稳定系数为1.05,处于欠稳定状态;水库水位骤降工况下边坡变形范围扩大,剪出口出现在坡脚,边坡稳定系数为0.92,处于不稳定状态。采用“两段法”和“卡丘金公式法”预测塌岸宽度为8.8~9.5 m,建议采用“桩基托梁挡墙+排水”工程治理措施。; 陈龙飞林棋文邓安何蕃民王植; 关键词：边坡稳定性孔隙水压力渗流场

降雨对饱和——非饱和状态下排土场边坡稳定性影响被引量：3: 2024年; 降雨条件下,由于水的入渗和土体容重的变化,排土场边坡稳定性受到挑战。基于Van Genuchten模型和Morgenstern-Price法对案例排土场进行降雨工况下饱和—非饱和渗流场分析,考虑废石土基质吸力,研究降雨对排土场边坡稳定性的影响。结果表明:饱和—非饱和状态下的排土场降雨工况稳定性是复杂的,降雨对处于非饱和状态下排土场渗流场的影响具有明显的滞后过程。降雨刚结束时,坡内会在少量雨水渗入下形成局部暂态饱和区;降雨结束一段时间后,坡内雨水入渗量加大,暂态饱和区范围不断缩小,局部地下水位有所抬升。边坡稳定性最低安全系数并不对应着降雨工况的最高浸润线时态,非饱和介质基质吸力的降低对排土场边坡稳定性影响明显。; 王恒; 关键词：排土场边坡稳定性基质吸力

饱和-非饱和水分及溶质运移双重迭代耦合方法及装置: 本发明提供饱和‑非饱和水分及溶质运移双重迭代耦合方法及装置，方法包括：步骤1.收集研究区的水文地质气象数据资料；将研究区中非饱和带和饱和带进行离散；采用以下步骤计算得到各应力期各时间步下的水分及溶质运移情况；步骤2.设置...; 毛威朱焱杨洋赵天兴杨金忠伍靖伟

饱和-非饱和土壤中溶液中硝态氮浓度原位在线测量方法: 本申请公开了饱和‑非饱和土壤中溶液中硝态氮浓度原位在线测量方法。本技术方案中，饱和土壤条件下，土壤水通过陶瓷渗透膜直接进入测量室，非饱和条件下，通过建立土壤溶液‑陶瓷渗透膜‑测量室水体联系使得土壤溶液中污染物进入测量室，...; 李立王康胡钽刘奥马鹏程

基于微观孔隙的离子型稀土饱和-非饱和渗透特性及规律研究: 离子型稀土矿在我国是重要的战略资源,稀土元素回收主要采用的是原地浸矿法,然而在浸矿开采过程中矿体的微观孔隙结构变化会引起渗流不均,产生优先通道和浸矿盲区等现象,从而导致浸出效率低、资源浪费、边坡失稳、水土流失等问题。因此...; 张晓明; 关键词：离子型稀土核磁共振扫描电镜微观孔隙饱和-非饱和

降雨条件下堆积体饱和-非饱和渗流场分析与稳定性演化被引量：1: 2024年; 降雨是工程区域堆积体边坡失稳的重要诱因,如何评价降雨条件下饱和-非饱和渗流对堆积体边坡稳定性的影响,其挑战在于准确获取堆积体的非饱和渗流参数。以梅家台滑坡典型治理工程为研究对象,采用饱和-非饱和有限元分析,并基于监测资料对渗流场动态反演,准确获得了非饱和水力参数和边界水位,进而采用极限平衡法对滑坡稳定性演化分析。结果表明:坡体后缘补给水位在692.0~694.5 m内动态变化,在后缘补给和降雨入渗作用下坡体内地下水位变幅为3.0~12.0 m;排水措施实施后地下水位下降9.0 m,且变幅降为1.0~5.5 m,同时在暴雨条件下,滑坡中部堆积薄弱带暂态饱和区范围减小84.5%,坡脚饱和区也被抑制到一号公路以下,发挥了很好的排水降压作用;滑坡存在沿中部薄弱带浅层滑动、沿下部前缘浅层滑动、沿老滑带从一号公路剪出3种失稳模式,降雨入渗时稳定性明显下降,稳定系数分别降低至0.82、0.99、0.98,小于稳定安全系数1.05,综合治理措施下,稳定系数分别增加0.28、0.13、0.19,目前稳定系数分别为1.10、1.12、1.17,各个失稳模式稳定系数均大于稳定安全系数,滑坡处于稳定状态。研究成果可为类似工程治理设计和渗流稳定分析提供参考。; 李宏伟高维鸿胡冉; 关键词：饱和-非饱和渗流排水措施

热效应下P波入射基岩-饱和土-非饱和土场地地震地面运动研究: 2024年; 基于热效应下弹性波的传播理论,通过建立P波入射基岩-饱和土-非饱和土场地模型,研究了该场地下地震地面运动的问题.采用Helmholtz分解原理,结合边界条件,对热效应作用下场地中的波场进行分析,得到平面P波入射基岩-饱和土-非饱和土场地地震地面运动的解析解答.通过数值模拟,分析了热传导系数、饱和度、地下水水位等物理力学参数对场地地震地面运动的影响规律.研究结果表明:在考虑热效应和等温条件两种模型时,场地位移放大系数表现出显著的差异.特别地,在等温条件下位移放大系数普遍大于考虑热效应时的值;水平位移放大系数的变化趋势与热膨胀系数及热通量相位延迟时间的增长呈正相关性.与此同时,当介质温度和饱和度增加时,水平位移放大系数则表现出下降的趋势;对于竖向位移放大系数,其变化模式与热通量相位延迟时间、介质温度和饱和度的增长呈正相关.然而,当热膨胀系数增加时,竖向位移放大系数呈现出减小的趋势;此外,热传导系数的增加对自由场地位移放大系数的影响不明显,表明热传导系数对场地位移放大系数的变化作用较小;在考虑地下水水位的影响时,热效应下随着地下水水位的升高,水平和竖向位移放大系数逐渐增大.相反,在等温条件下的位移放大系数均随之减小.; 马永沁马强; 关键词：热效应地震地面运动

基于浸润线确定饱和与非饱和土有效应力场的解耦计算方法: 本发明涉及岩土工程技术领域，且公开了基于浸润线确定饱和与非饱和土有效应力场的解耦计算方法，包括以下步骤：步骤一：建立待求解的结构或区域的有限元计算模型，并划分单元网格，确定浸润线位置；步骤二：根据实测浸润线或经饱和渗流分...; 邵龙潭马伟亮

一维饱和-非饱和水分运动参数计算方法及装置: 本发明提供基于水均衡的一维饱和‑非饱和水分运动参数计算方法及装置，能够准确地模拟实际非均值土的完整的饱和‑非饱和带水分运动，计算速度快，计算效率高。方法包括：步骤1.基础资料收集；步骤2.垂向计算厚度确定和静态网格划分；...; 赵天兴朱焱毛威马千禧邓可楠杨金忠伍靖伟

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