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基于气弹模型风洞试验的柔性光伏支架阵列风致响应及抑振措施研究: 2025年; 以柔性光伏支架结构为研究对象,基于气弹模型风洞试验,考虑风速、安装位置、风向角等参数的影响,研究柔性光伏支架阵列风致响应和稳定索对光伏支架的抑振效果。结果表明:柔性光伏阵列各排组件存在明显的干扰效应,来流方向第2、3排光伏组件在低风速(8~15 m/s)下极易发生尾流致振;光伏组件在风速较大时易发生颤振;0°、135°和180°风向角下,阵列迎风侧第1排首先出现颤振,颤振临界风速分别为18.0、22.5和16.2 m/s,随着风速的增大,结构颤振有向背风侧延伸的趋势,说明组件间的遮挡能提高结构的颤振临界风速。增加稳定索措施后结构整体性加强,可有效抑制光伏组件的尾流致振和颤振。; 高一帆李寿英刘佳琪陈政清; 关键词：颤振振动控制风洞试验风致振动

基于气弹模型风洞试验的高耸桅杆风振响应特性: 2024年; 为了探究高耸桅杆结构风振响应特性,采用刚性节段加连接棒法制作了356 m高桅杆的气弹模型,通过风洞试验研究了桅杆结构的位移响应高度分布特征和模态参与特性,并分析了风速和风向的影响.结果表明,桅杆结构的位移响应随高度呈非线性变化,其最大平均和脉动响应均出现在顶部2层纤绳锚固点间的中间部位.桅杆结构的横风向响应基本与顺风向相当.风向改变对平均位移有一定影响,对脉动无明显影响.结构顺、横风向风振响应中前三阶模态振动能量具有相近量级,且风速变化会对桅杆结构的模态频率产生一定影响.结构气动阻尼均为正值,且随风速增加而增大.桅杆结构的顺风向风振系数除底部外,其他高度均要显著低于规范值.风速和风向的改变对桅杆中、上部的风振系数影响较小,仅在底部影响较为明显.; 刘慕广杜睿谢壮宁; 关键词：桅杆气弹模型风洞试验风振响应风振系数

超高桥塔的气弹模型风洞试验及其等效静力风荷载被引量：1: 2024年; 为研究超高桥塔的气弹模型风洞试验方法及其等效静力风荷载,根据某实际工程中的超高桥塔建立了有限元模型,进行了动力特性计算,进而设计了相应的气弹模型,并开展了风洞试验。在此基础上,开展了超高桥塔风致振动的非线性时程计算,并基于阵风荷载因子法,对比了以位移、内力和应力为单一目标的超高桥塔的等效静力风荷载。结果表明:斜风作用下的桥塔风致振动比较显著,其影响随着风速的增大而愈加明显;当风向角为75°~90°时,超高桥塔将在风速为35~50 m·s^(-1)的区间发生顺桥向的侧弯涡振,但幅值较小;基于应力的阵风荷载因子比基于位移或内力的阵风荷载因子更加稳定,这使得基于应力的等效静力风荷载要优于基于位移或内力的等效静力风荷载,比较适合于超高桥塔。; 李宇冯朴李加武付曜; 关键词：气弹模型风洞试验等效静力风荷载

截球形气膜结构气弹模型风洞试验研究被引量：1: 2023年; 为了研究截球形气膜结构的风致响应及风振系数,在B类地貌风场中进行了3种典型矢跨比截球形气膜结构的气弹模型风洞试验,考察内压、风速、有无拉索对膜面位移、应变的影响,分析截球形气膜结构的风致振动规律,提出截球形气膜的等效静力分析方法,给出考虑流固耦合效应的响应风振系数。研究表明:结构总位移极值出现在结构顶部及迎风面中心线约1/3矢高处,最大主应变发生在结构侧面中心线位置;结构平均变形呈顶部隆起、迎风面凹陷、侧面向外凸出的形状;风荷载作用下结构内压减小明显;结构顶部的横风向位移响应标准差、竖向位移响应标准差、顺风向位移响应标准差依次减小;无索结构总位移和最大主应力的风振系数均在1.1~1.4之间;施加拉索后,结构的竖向位移基本为0,顺风向位移及横风向位移极值分别减小为无索结构的50%和30%,总位移风振系数为1.6,最大主应力风振系数仍在1.1~1.4之间,拉索的应力风振系数约为1.6。; 陈昭庆赵军宾闫科晔武岳张铎苏宁; 关键词：气弹模型风洞试验风振系数

一种用于煤气柜气弹模型风洞试验的活塞支撑体系: 本发明公开一种用于煤气柜气弹模型风洞试验的活塞支撑体系，包括竖向设置的中心支撑筒，该中心支撑筒轴向设有多个试验位点，所述中心支撑筒外套设有活塞组件，该活塞组件对应设置在任一所述试验位点处。采用本发明的一种用于煤气柜气弹模...; 刘欣鹏李正良晏致涛孙毅肖正直汪之松樊佳王灵芝钟永力

一种双线性滞回隔震系统与气弹模型风洞试验装置: 本发明属于工程结构隔震建筑风洞试验技术领域，公开了一种双线性滞回隔震系统与气弹模型风洞试验装置，包括钢板底座、侧向挡板、钢质轨道、U型滑块、弹簧A、连接板、弹簧B、摩擦质量块、摩擦台、六分量测力天平、拉压力传感器、非隔震...; 李志豪黄国庆刘占芳范宇航孙浚博

异形人行景观斜拉桥全桥气弹模型风洞试验研究: 2023年; 异形独塔曲线斜拉桥是一种新颖而美观的桥梁结构,特别适合于人行景观桥。以一座主跨152 m的异形人行景观斜拉桥为研究对象,探究该桥的抗风性能。通过有限元建模和结构动力特性分析,设计制作了该桥的全桥气弹模型,并开展了风洞试验,获得了该桥在不同风速、风偏角和风攻角下的响应规律。试验结果表明,通过附加阻尼装置等机械措施,增加了桥梁结构阻尼,能够使桥梁的涡振性能和颤振稳定性满足规范要求。该研究结果对于进一步优化异形独塔曲线斜拉桥的设计和加强其抗风性能具有指导意义,为类似结构的桥梁提供了有益的经验和参考,有助于提高桥梁的安全性和可靠性。; 李航欧阳璐范周健刘启明王海孙秀贵; 关键词：全桥气弹模型风洞试验涡激共振颤振稳定性

基于气弹模型风洞试验的柔性光伏支架气动稳定性及干扰效应研究被引量：4: 2023年; 为完善柔性光伏支架气动稳定性及阵列气弹干扰效应的研究,通过一倾角可调的柔性光伏支架气弹模型进行风洞试验,研究了不同倾角、不同风向角、不同均匀紊流风场下单柔性光伏支架气动稳定性;在此基础上,通过改变风向角、光伏支架数量和光伏支架之间连接(有、无连接),对10°倾角下光伏支架干扰效应进行研究。结果表明:测试倾角中,10°倾角颤振稳定性最差;测试全风向角中,0°、15°和30°风向角结构颤振稳定性较差;紊流可以抑制光伏支架的颤振,但会增大光伏支架的抖振响应,在10°倾角、0°风向角工况下,紊流度从小于0.5%提高到5.0%、10.0%、15.0%的过程中,结构颤振临界风速分别提高2.92%、6.10%和28.38%,光伏支架的加速度响应(标准差)分别为均匀流场的1.78、4.56倍和6.12倍;阵列时,来流方向第2行受尾流影响最为剧烈,尾流的影响随着距离的增大逐渐减弱,影响区域大致在10~15 m范围内;根据阵列风振响应情况,将阵列划分为尾流区、过渡区和遮挡区;在阵列柔性光伏支架之间布置连接件会减弱阵列尾流区与遮挡区结构振动响应(结构加速度标准差最多减少了56.38%),但对于过渡区结构较为不利(结构加速度标准差增大了24.43%)。; 陈权牛华伟李红星姜东; 关键词：风洞试验气动稳定性扭转振动

基于刚性模型与气弹模型风洞试验对比的塔式定日镜风振响应研究被引量：5: 2022年; 塔式定日镜是塔式太阳能光热发电站中重要的聚光设备,设计时控制荷载为风荷载。通过ANSYS有限元软件建立塔式定日镜结构的有限元模型,经过模态分析可知结构频率分布比较密集,风攻角的改变对定日镜结构的低阶模态影响不大。基于刚性模型测压风洞试验,对塔式定日镜进行风振响应有限元分析,并进行气弹模型测振试验,两者的误差在10%以内。根据有限元分析和气弹模型测振试验的结果可知,影响结构风振的模态主要是前3阶,主檩条端部位置的位移响应最大。结构设计时风振系数建议取为1.57。; 刘镇华牛华伟李红星何邵华; 关键词：气弹模型风洞试验有限元分析风振系数

雷暴风和良态风下输电塔气弹模型风洞试验被引量：5: 2022年; 为研究雷暴风下输电塔的风振特性和风振系数,基于导流板在边界层风洞中模拟的稳态雷暴风场,开展了输电塔气弹模型风洞试验,并与B类场地下的结果进行了对比。结果表明:输电塔雷暴风下的位移、应力及加速度响应随风速和风向的变化规律与B类场地类似。雷暴风下的平均值、脉动响应一般会高于B类场地,且雷暴风最大风速处于塔头高度时响应的增幅更显著。塔头位移的顺风向平均值、脉动值及横风向脉动值最大可达B类场地的1.58倍、1.44倍及1.87倍,塔腿处应力的平均值和脉动值最大可达B类场地的1.61倍和1.21倍,中横担处加速度的脉动值最大可达B类场地的1.38倍。雷暴风下位移和应力的风振系数一般小于B类场地,加速度风振系数则基本与B类持平。塔头最大位移风振系数为B类场地最大值的92%左右,塔腿最大拉、压应力风振系数分别为B类场地最大值的93%和90%左右。研究结果对输电塔的抗雷暴风设计具有一定的参考价值。; 刘慕广黄琳玲谢壮宁; 关键词：风洞试验输电塔气弹模型风振响应

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