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- 1998年
- 为了验证大型火箭发动机燃烧室高深宽比冷却槽的性能优势,美国对高压89kN推力采用高深宽比冷却槽的烯烧室在NASA一刘易斯研究中心火箭发动机试验室进行了室压为5.5~11.0MPa的高压试验。使用的推进剂是气氢和液氧,额定混合比为6,液氢作冷却剂。该燃烧室装有30个背侧表皮热电偶、9个冷却通道肋热电偶和10个冷却通道压力引出接头。在这个燃烧室上总共完成了29个热循环,且每个热循环都有一秒钟的稳态燃烧。在25个热循环中,冷却剂的流量与燃料流量相等。其中4个热循环冷却剂质量流量逐渐下降5%、6%、11%和20%。冷却通道肋热电偶平均值与计算值的偏差在9%以内,冷却通道压降的偏差在20%以内。在喉部区域,燃烧室的气壁温比常规冷却燃烧室降低了25%以上。降低冷却剂质量流量产生的压降与满流状态相比降低了27%以上,而气壁温与常规燃烧室相比,仍然保持降低13%以上。
- 罗宇虹
- 关键词:推力室
- 推力燃烧室喷注器堵塞的剖析
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- 庄祥麟浦桂玲郭素清
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- 了C—103铌合金YF—13推力燃烧室模锻结果。试验采用C—103铌合金棒材,在平锻机上研究了推力燃烧室的闭模锻造工艺。用金相显微镜和扫描电镜观察了锻件的显微结构和断口形貌,测定了锻件状态和退火状态的机械性能。结果表明,...
- 张德尧肖联贞
- 关键词:铌合金显微结构力学性质模锻断口检查
- 气气喷注器推力室传热特性研究
- 2010年
- 设计了单喷嘴气气喷注器容热式推力室,进行了0.92~6.1 MPa范围内7个燃烧室压力工况,共17次热试车;采用壁面测温方法获得推力室沿轴向方向的内壁热流分布,得到各室压工况下燃烧室内壁热流分布曲线,不同工况的热流曲线显示出相似的分布;并从中分离出对流传热热流,得到对流传热热流与室压的关系。为拓展范围,采用多组分湍流N-S方程描述推力室内燃烧流动,采用6组分9步反应模型来描述氢氧反应,反应速率由Arrhenius公式计算,进行了5~20 MPa更高室压范围内的燃烧内流场的数值模拟,并耦合计算了各工况燃气与室壁之间的传热,获得了与试验相同规律的结果。
- 汪小卫金平高玉闪蔡国飙
- 关键词:液体推进剂火箭发动机推力燃烧室热力学循环传热
- 单喷嘴燃烧室传热特性的测量方法被引量:3
- 2008年
- 为开展燃烧室的传热特性等研究,采用了以紫铜作为材料的容热式推力室身部,通过测量热试车过程中身部壁温,来获得推力室内壁温度、热流沿轴向的分布。为测量数据设计了数据处理方法,以利用测得的温度值获得内壁温和热流值,且进行了主要误差估计。将该方法在气气喷注器推力室上进行了应用,研究了其传热特性。
- 汪小卫金平蔡国飙张国舟
- 关键词:火箭发动机喷嘴推力燃烧室传热热通量
- 液体火箭发动机推力室冷却通道流动与传热数值研究被引量:12
- 2005年
- 采用气固耦合算法对液体火箭发动机推力室再生冷却通道的流动与传热过程进行了三维湍流流动与传热数值模拟,冷却工质为氢气,其密度、导热系数、动力粘度随着温度和压力而变化。应用大涡模拟及标准k-ε双方程模型两种湍流模型分别进行数值模拟,详细揭示了再生冷却通道固体区和流体区内的速度场和温度场,并在不同的计算网格数目下对两种湍流模型的计算结果进行了对比。结果表明,在相同的网格条件下,标准k-ε双方程模型与实验数据的吻合精度比大涡模拟模型更好,且满足工程计算精度。随着网格数的增加,大涡模拟的计算精度逐渐得到改善。
- 吴峰王秋旺罗来勤孙纪国
- 关键词:液体推进剂火箭发动机推力燃烧室湍流模型
- 推力室喉部层板发汗冷却段的结构设计分析被引量:5
- 2004年
- 根据层板单元的热分析结果和层板发汗冷却推力室固有的结构特点,提出这种先进发动机冷却方案的设计原理和结构参数的计算公式,结合一台50kN发动机推力室喉部改再生冷却为发汗冷却的改形设计,分析其层板发汗冷却段喉部的设计方法和主要结构尺寸的计算结果。还比较了全再生冷却和发汗冷却两种冷却方式下发动机推力室的温度、热流密度和重量。对先进层板发汗冷却推力室的结构设计提供了参考。
- 杨卫华程惠尔王平阳吴利俊
- 关键词:发汗冷却推力燃烧室液体推进剂火箭发动机
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- 2003年
- 运用耦合点隐式方法的MacCormak两步差分格式结合k ε湍流模型求解肼类燃料发动机推力室中的粘性化学反应流动。化学反应采用17种组分,12个主要反应的有限速率的化学反应模型,得到了流动参数在推力室中的分布情况。其结果同理论分析的相一致,最后用实验验证了用数值模拟方法的正确性,研究结果对发动机的设计、性能和理论研究具有重要的实际意义和参考价值。
- 费继友俞炳丰张杰夏学礼高强
- 关键词:液体推进剂火箭发动机数值仿真推力燃烧室
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- 汪小卫

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- 杨卫华

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