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镓基液态金属动态流变行为探究: 2024年; 通过研究共晶镓铟锡合金Ga_(66.7)In_(20)Sn_(13.3)(质量分数)的动力粘度,探究了被氧化和未氧化镓基液态金属的流变行为。根据镓基液态金属高表面张力、高密度和低粘度的特点,采用旋转外筒和高密度钼制转子,测量了镓基液态金属在0~120 s^(-1)条件下的动力粘度。结果表明该镓基液态金属表面氧化时流变特性近似呈现出非牛顿假塑性流体特征,流变关系为τ=27.37γ^(0.69)(τ为剪切应力﹐γ为剪切速率),在高剪切速率下粘度稳定在7.27 mPa·s左右;未氧化时镓基液态金属呈现牛顿流体特征,流变关系为τ=4.51γ+4.08,粘度为4.51 mPa·s左右。氧化后镓基液态金属出现的剪切稀现象主要是由呈现弹性的氧化镓薄膜造成的。; 谭力笳杨昭李斌程德旭陈泫宇严丰; 关键词：镓合金液态金属流变特性旋转法

氧化铝/聚氨酯导热胶的动态流变行为与性能: 2024年; 制备了不同氧化铝载荷(w(Al_(2)O_(3)))和粒径的氧化铝/蓖麻油(Al_(2)O_(3)/Castor oil)悬浮液、氧化铝/聚氨酯(Al_(2)O_(3)/PU)预聚体悬浮液和氧化铝/聚氨酯(Al_(2)O_(3)/PU)导热胶。对两种悬浮液动态流变行为进行了研究,并采用两相模型对线性黏弹数据进行拟合和定量分析;同时考察了Al_(2)O_(3)载荷和粒径变化对导热胶搭接剪切强度和导热性能的影响,探究了流变性能-结构-性能三者之间的关联。结果表明:当Al_(2)O_(3)载荷为80%以上时,悬浮液的储能模量(G′)-频率(ω)曲线出现第二平台区,对应逾渗网络的形成;应变放大因子和黏弹贡献因子均随Al_(2)O_(3)体积分数(φ)的增加而增大,凝胶点随φ增加向低频区移动;固定Al_(2)O_(3)载荷为80%,Al_(2)O_(3)粒径越小对悬浮液的黏弹性贡献越大。当Al_(2)O_(3)粒径为70μm、载荷为80%时,Al_(2)O_(3)/PU导热胶对铝合金和不锈钢的搭接剪切强度分别达到了21.38、25.85 MPa,热导率最高为1.38 W/(m·K),这与Al_(2)O_(3)-PU相界面的减小和导热逾渗网络的形成有关。; 王志凯朱友志朱芸王贵友; 关键词：聚氨酯氧化铝动态流变行为热导率

动态流变行为在三元乙丙橡胶/硅橡胶共混物形态结构研究中的应用: 2024年; 利用开放式炼胶机制备了三元乙丙橡胶(EPDM)与硅橡胶(SR)混炼胶和单相硫化硅橡胶(v-SR)的共混胶,通过流变行为研究了组成比例、界面交联作用等对共混体系形态结构的影响,并采用扫描电子显微镜和两相剥离强度对形态结构的研究结果进行了验证。结果表明,动态流变行为成功预测了高黏度聚合物复合体系的形态结构。共混物中EPDM的用量在30~70份(质量,下同)时,EPDM/SR混炼胶的形态呈双相连续结构。用超过1份的过氧化物交联剂对EPDM用量为70份的EPDM/SR混炼胶中的SR进行单相交联,v-SR的连续结构发生了融合,转变成颗粒状结构,且颗粒结构的相畴随着交联剂用量的增加而增大,而高剂量的交联剂可以使两相形成共交联。; 陈大鹏王灿熊其鹏罗权焜吴叔青; 关键词：三元乙丙橡胶硅橡胶共混物动态流变行为

低水胶比水泥浆体静动态流变行为的经时变化被引量：1: 2024年; 基于浆体流动度、静态屈服应力以及小振幅振荡模式下储能模量,研究不同水胶比以及减水剂用量对浆体静动态流变行为经时变化的影响机制,探讨低水胶比浆体的静动态流变行为。研究结果表明:通过调整减水剂用量获得的初始流动度相同但水胶比不同的浆体,流动性经时变化存在显著的差异。极低水胶比浆体的流动性经时损失更为显著;但高减水剂用量时,浆体的流动性经时损失较小。基于静态屈服应力和储能模量G′表征了浆体静态流变行为的发展,发现颗粒胶体作用力和水化产物的桥接作用共同决定了浆体微观结构强度发展。低水胶比浆体的静态屈服应力和储能模量随时间延长增长更加显著。增加减水剂用量,可增大颗粒间距,抑制早期水化,有利于延缓颗粒网络强度发展。影响静动态流变行为内在机制的不同导致了浆体的静动态性能经时变化存在显著差异,其中水化产物的桥接作用是关键因素。; 陈翠翠张倩倩杨勇舒鑫冉千平; 关键词：水泥浆体低水胶比储能模量

干纺氨纶原液稳态/动态流变行为与性能研究: 2023年; 采用旋转流变仪的稳态和动态模式,研究不同聚合配方下干纺氨纶原液的流变行为、黏弹性响应以及微观结构,得出二苯基甲烷二异氰酸酯与聚四氢呋喃物质的量比、支链扩链剂二胺和交联剂三胺对原液流变性能、可纺性及均一性的影响,支链扩链剂二胺的引入可以拓宽复数黏度的牛顿平台,使原液熟化过程的工艺控制范围扩大。; 张经瀚陈厚翔钟姜莱逄淑平崔光磊杨晓印; 关键词：可纺性

聚乙烯/石蜡油共混体系动态流变行为和相容性被引量：1: 2022年; 将分子量相差较大的两种聚乙烯(PE)分别与石蜡油(LP)组成共混体系,通过旋转流变仪、偏光显微镜(PLM)、差示扫描量热仪(DSC)和扫描电子显微镜(SEM)研究了温度和LP含量对共混体系动态流变行为的影响,并对两相共混体系的相容性及微孔结构进行了表征。结果表明,随着温度的升高和LP含量的增加,PE/LP共混体系的储能模量、损耗模量、复数黏度和松弛时间均减小;共混体系两相的相容性与PE分子量大小有较大联系,分子量较小的PE1与LP共混体系的Cole-Cole曲线呈半圆形,Han曲线斜率为1.36,同时二元相图不存在偏晶点;而分子量较大的PE2与LP共混体系的Cole-Cole曲线有直线特征,Han曲线斜率为1.2,二元相图中存在明显的偏晶点,其对应的PE质量分数(φ_(m))为46%,说明前者的相容性比后者好,但在高温条件下两种共混体系都是熔融均相状态;PE1/LP共混体系主要发生固-液相分离,PE2/LP体系中,当共混体系中PE的质量分数(φ_(PE))<φ_(m)时,主要发生液-液相分离,出现类"蜂窝状"孔结构。; 衡月薛南翔陈壮鑫雷彩红徐睿杰; 关键词：聚乙烯石蜡油流变性能相容性

高密度聚乙烯(HDPE)/尼龙6共混材料动态流变行为被引量：1: 2022年; 研究了HDPE/HDPE-g-MAH/PA6共混物的形貌和动态流变特性。扫描电镜显示,HDPE-g-MAH相容剂的添加使得HDPE/PA6共混物的分散相尺寸细化。当共混物中尼龙6(PA6)质量分数分别为14%,34%,56%和78%时,共混物分别显示出海岛结构(PA6分散相,HDPE基体)、乳液包乳液结构(HDPE基体中PA6熔滴被HDPE-g-MAH包裹)、双连续相结构和海岛结构(HDPE分散相,PA6基体)。由于这种乳液包乳液结构,DPE/HDPE-g-MAH/PA6共混物黏度超出纯PA6和纯HDPE黏度,其黏度主要由乳液外层HDPE-g-MAH接枝物的黏度决定。共混材料的松弛时间谱大多显示出HDPE和PA6的松弛时间峰,但PA6质量分数为34%时,由于乳液包乳液结构影响,共混材料显示特殊的松弛时间谱。; 廖华勇倪广环陶国良陶国良; 关键词：储能模量

界面处理对PP/nano-SiO_(2)共混体系动态流变行为影响被引量：1: 2021年; 采用熔融共混方法制备聚丙烯(PP)、纳米二氧化硅(nano-SiO_(2))、马来酸酐接枝PP(PP-g-MAH)、硅烷偶联剂(KH560)共混体系,利用旋转式流变仪、场发射扫描电子显微镜(SEM)研究了PP/nano-SiO_(2)共混体系动态流变行为和界面微观结构。结果表明:KH560和PP-g-MAH协同作用增强了nano-SiO_(2)粒子与基体PP的界面相容性,改善了nano-SiO_(2)粒子在基体PP中的分散性;在nano-SiO_(2)粒子含量相同的PP/nano-SiO2共混体系中,动态储能模量(G′)和动态损耗模量(G″)均在高频时数值较大,随着频率降低,数值也逐渐降低;PP基体中填充nano-SiO_(2)粒子后,共混体系复数黏度(η*)下降;随着角频率(ω)增加,力学损耗因子(tanδ)逐渐高于PP,最后趋于接近;Han曲线在高频区基本呈线性关系,而在低频区,Han曲线明显偏离了线性关系,出现末端区效应;建立了PP/nano-SiO2共混体系熔体界面相互作用物理模型。; 李清江蒋莉刘世爽冯文颖马明明; 关键词：马来酸酐接枝聚丙烯动态流变行为界面相容性

超高分子量聚乙烯/高密度聚乙烯共混体系动态流变行为及相容性研究被引量：4: 2021年; 利用旋转流变仪研究了超高分子量聚乙烯/高密度聚乙烯(UHMWPE/HDPE)共混体系在180、190、200、210℃下的动态流变行为,并利用对数加和公式、van Gurp-Palmen (vGP)曲线和Cole-Cole曲线分析了共混物的相容性。结果表明,随着HDPE质量分数升高,共混熔体的缠结密度变小,非牛顿性减弱,复数黏度、复数模量降低,损耗因子升高;Carreau-Yasuda本构方程可较好地描述复数黏度的变化规律;动态流变分析表明UHMWPE/HDPE共混物具有较好的相容性,扫描电镜(SEM)图也证实了这一结论。; 巩明方孙勇飞王新威; 关键词：动态流变行为形貌相容性

纳米纤维素对环糊精乳液絮凝性质和动态流变行为的影响研究: 环糊精（Cyclodextrin,CD）具有独特的空腔结构,能够与油分子形成包合物并吸附到油水界面用于稳定乳液,在食品、医药等领域有广泛的应用前景。然而,CD乳液液滴容易絮凝导致体系发生相分离,限制了其作为功能材料模板的...; 褚彩玲; 关键词：环糊精乳液絮凝

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