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一种偏心支撑框架: 本发明公开了一种偏心支撑框架，包括框架柱、框架梁、支撑构件和楼板；所述框架柱包括柱脚、柱体和梁柱节点；所述框架梁设置于两相邻的框架柱之间，且框架梁上方铺设有楼板；所述框架梁为五段钢梁段，从左到右依次包括连接梁段、塑性变形...; 刘阳郭子雄吴雯雯陈海

带骨式削弱弯曲型耗能梁K形偏心支撑框架抗震性能研究被引量：2: 2023年; 为提高弯曲型耗能梁塑性变形能力,提出一种带骨式削弱的弯曲型耗能梁K形偏心支撑结构。采用数值模拟方法研究削弱起点a、削弱深度c及耗能梁加劲肋间距等关键设计参数对带骨式削弱的弯曲型耗能梁K形偏心支撑结构抗震性能的影响,对比削弱模型与Base模型之间的承载能力、刚度及耗能能力等性能指标。结果表明,当削弱起点a取值在2h_(f)~3h_(f)之间、削弱深度c取值在2t_(f)~4t_(f)之间及加劲肋间距为0.7b_(f)左右时,削弱模型与Base模型各性能指标相差不大。带骨式削弱设计及加劲肋间距能够使耗能梁端部翼缘更大区域出现弯曲塑性变形,提升耗能能力,为后续进行弯曲型偏心支撑结构抗震性能研究提供参考。; 于海丰王炜吴杨周马康王焱; 关键词：偏心支撑钢框架抗震性能

基于多目标性能的高强钢组合K形偏心支撑框架塑性设计方法研究被引量：2: 2023年; 高强钢组合K形偏心支撑框架结构(K-HSS-EBFs)作为一种典型的双重抗侧力体系,可以实现结构抗震设计中多道设防的目标。针对传统K-HSS-EBFs性能设计方法中无法考虑多水准抗震设防目标以及支撑-框架体系剪力分配的问题,对基于多目标性能的K-HSS-EBFs塑性设计方法进行修正。通过考虑结构后屈服刚度变化得到K-HSS-EBFs的三折线能力曲线,采用能量平衡原理计算支撑-框架体系在不同性能目标下的弹性和弹塑性剪力分配,从而对结构进行弹塑性设计。采用修正的设计方法设计了一个6层的K-HSS-EBFs结构算例,建立OpenSees有限元模型,选取20条地震波对其进行不同强度地震作用下的弹塑性时程分析。结果表明:采用所提设计方法设计的K-HSS-EBFs实现了结构预期的破坏模式以及不同强度地震作用下的位移延性需求和剪力分布模式;从多遇地震到罕遇地震,算例模型中框架跨所承担的基底剪力占比由29%提高到44%,满足GB 50011—2010《建筑抗震设计规范》中对于多道设防体系内力重分布后的结构总基底剪力分配要求。; 李腾飞苏明周郭江然; 关键词：高强钢偏心支撑框架塑性设计剪力分配

低屈服点钢偏心支撑框架抗震性能研究: 2022年; 将偏心支撑框架中的消能梁段腹板替换为低屈服点钢材,形成低屈服点钢偏心支撑框架。为实现震后修复的功能,消能梁段与主体结构通过高强螺栓及端板进行连接。建立了单层支撑框架和高宽比为2的高层支撑框架,对比分析了普通钢偏心支撑框架与低屈服点钢偏心支撑框架的抗震性能。有限元分析结果表明,单层支撑框架在相同变形状态下,低屈服点钢偏心支撑框架中的框架柱、支撑轴力显著降低,非消能梁段弯矩和剪力均有降低。高层支撑框架中,中、大震状态下低屈服点钢偏心支撑框架的位移和基底剪力均低于普通钢偏心支撑框架的位移和基底剪力,且抵抗超大震作用的能力更强。可更换消能梁段的抗震性能试验结果同样验证了采用低屈服点钢消能梁段后,相邻构件的内力降低,采用现有规范设计的螺栓和端板能够保证连接部位处于弹性状态,实现震后更换的目的。; 胡大柱吴志平方明霁; 关键词：偏心支撑框架有限元分析

偏心支撑框架空间子结构混合试验边界条件模拟方法被引量：2: 2022年; 数值子结构的建模精度和子结构的边界条件模拟是子结构混合试验中的两个关键问题。为进一步研究这种新型结构试验方法对于空间框架结构的适用性,基于高强钢组合Y形偏心支撑框架模型展开研究。首先建立了一套由OpenSees,OpenFresco试验平台以及MTS加载系统组成的混合试验系统。然后分别针对2层、3层和4层3跨高强钢组合Y形偏心支撑框架,取底层带有偏心支撑的框架部分作为试验子结构,其余部分作为数值子结构在OpenSees中进行模拟。在混合试验之前,利用已有单榀试件拟静力试验结果对数值子结构的建模方法进行了数值模拟验证。最后选取El Centro波作为原始输入地震波,针对试验子结构的平动模拟和竖向荷载作用进行了一系列空间子结构混合试验。结果表明:通过数值模拟验证拟静力试验结果的方式,可以为混合试验中数值子结构的建模提供参考依据;采用双作动器水平加载来实现试验子结构的平动,可以有效考虑数值子结构对试验子结构的边界约束;竖向荷载的考虑,可以更真实的模拟试验子结构的重力二阶效应。; 李腾飞苏明周隋龑弓欢学弓欢学; 关键词：偏心支撑框架 OPENSEES

高强钢组合Y形偏心支撑框架抗震性能混合试验研究被引量：8: 2021年; 高强钢组合Y形偏心支撑框架作为一种新型结构体系,结合了高强钢承载力高和偏心支撑耗能能力强的优势。为进一步研究高强钢组合Y形偏心支撑框架结构的抗震性能,以一个3层3跨的高强钢组合Y形偏心支撑框架结构为原型,采用子结构混合试验方法进行了一系列试验研究。选取原型结构中底层带有偏心支撑的框架部分作为试验子结构,其余部分作为数值子结构在OpenSees中进行模拟,从而建立了试验所需的子结构混合试验模型。根据试验结果,验证了混合试验模型的有效性,并对混合模型的主要抗震性能指标进行了分析。结果表明,在不同地震波作用下,混合试验模型的试验结果与整体结构数值模型的模拟结果吻合较好。在罕遇地震作用下,试验子结构的塑性变形主要产生在消能梁段的腹板位置,而框架的梁柱和支撑保持在弹性范围内,符合结构多道抗震设防的思想。; 李腾飞苏明周隋龑赵坤张琦张琦; 关键词：高强钢子结构

多层高强钢Y型偏心支撑框架子结构远程协同试验方法研究: 子结构远程协同试验是为了适应工程结构越来越大型与复杂化的趋势，在子结构拟动力试验的基础上发展起来的一种新型结构抗震试验方法。它是一种通过整合现有试验设备资源、计算机强大的计算能力和互联网实时通讯功能来提高试验能力的强有力...; 张琦; 关键词：偏心支撑框架远程协同试验; 文献传递

高强钢组合K形偏心支撑框架抗震性能对比研究被引量：1: 2021年; 为研究不同强度组合、不同层数高强钢组合K形偏心支撑框架结构(K-HSS-EBFs)的抗震性能,设计了10层、15层和20层三组不同强度组合的K形偏心支撑框架结构算例,选取10条地震记录对其进行动力时程分析,得到各算例在不同水准地震作用下的层间位移角,耗能梁段转角和塑性应变。研究表明:K-HSS-EBFs的层间侧移角沿结构高度分布与普通钢偏心支撑框架结构一致;罕遇地震作用下,K-HSS-EBFs的层间位移角满足抗震规范的限值要求,K-HSS-EBFs具有良好的耗能能力和足够的承载能力;Q690-X承受的地震作用和耗能梁段转角更大,用规范规定的弹塑性层间位移角限值作为控制指标进行设计偏保守;基于性能的抗震设计方法能够保证EBFs在罕遇地震作用下仅耗能梁段进入塑性,其他构件保持弹性,突出耗能梁段在偏心支撑结构中的耗能作用。; 田小红苏明周宋丹李慎; 关键词：偏心支撑动力时程分析抗震性能

高层钢结构偏心支撑框架体系抗震性能有限元比较分析被引量：4: 2021年; 偏心支撑中的耗能构件在地震作用下通过自身的弹塑性变形,吸收地震能量,使主体结构处于较为安全的弹性受力状态。为研究不同偏心支撑形式的高层钢结构抗震性能,本文基于材料性能方法设计了K字型、八字型、V字型和人字形4种偏心支撑高层框架结构,通过ANSYS有限元软件进行模态和地震作用下的受力性能对比分析。结果表明人字型偏心支撑具有最大的抗侧刚度,但延性较差,而V字型偏心支撑的抗侧刚度最弱。通过比较发现不同形式偏心支撑结构变形相差较大,但都能较好的提高整体结构的抗侧移刚度,减小层间位移,所得计算结果符合相关规范要求,对工程设计有一定实践参考意义。; 李琨; 关键词：偏心支撑耗能梁段模态分析时程分析

不同长度耗能梁段偏心支撑框架受力性能被引量：4: 2020年; 通过对3种长度耗能梁段下的K型偏心支撑钢框架进行往复力加载试验,研究了耗能梁段长度对结构受力性能的影响,分析了结构的极限承载能力、破坏形式、刚度退化及耗能等性能。研究结果表明:随着耗能梁段长度的增加,K型偏心支撑钢框架的强度、刚度和耗能均产生了明显的退化现象,但延性有所提升。耗能梁段长度的增加使得偏心支撑钢框架屈服荷载及极限承载力明显下降,这表明耗能梁段的长度对钢框架受力性能具有较大影响。耗能梁段长度的改变,并不影响偏心支撑钢框架率先通过耗能梁段消耗能量,从而保护整体框架相对稳定的设计理念。; 孙山川王新武孙海粟时强; 关键词：K型偏心支撑钢框架承载力耗能能力

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